摘? 要：本文從全方面對(duì)一起十分罕見的垃圾電站鍋爐外連接管爆管事故的原因調(diào)查進(jìn)行了細(xì)致的分析，并由此從垃圾電站的安全環(huán)保設(shè)計(jì)、合理運(yùn)行角度控制垃圾焚燒爐的穩(wěn)定燃燒以及對(duì)垃圾電站鍋爐的檢驗(yàn)三個(gè)方面提出了確保垃圾電站鍋爐安全運(yùn)行的改進(jìn)建議。
??? 關(guān)鍵詞： 垃圾電站? 爆管事故? 教訓(xùn)? 思考
??? Abstract: Based on the investigation on the causes of a rare accident of the external junction pipe cracking of the boiler in a garbage incineration power plant, this article gives a detailed analysis and provides suggestions on the safe operation of boiler of garbage incineration power plant from three aspects: safe and environmental design of garbage incineration power plant, control of stable incineration through reasonable design of angle and testing to the boiler of garbage incineration power plant.
Keywords: Garbage Incineration Power Plant; Crack of External Pipe; Lesson; Analysis
??? 一、事故簡(jiǎn)介
????? 2007年5月22日傍晚19時(shí)30分左右，一聲巨響后，杭州市某垃圾電站發(fā)生連接管爆破事故，所幸未造成人員傷亡。鍋爐爐頂?shù)蜏剡^熱器和減溫器左數(shù)第三根材質(zhì)為20(GB3087)的Φ89×4mm的連接管爆管（共有六根）。事故發(fā)生時(shí)，鍋爐蒸氣壓力為3.5Mpa左右，因爆管蒸汽外泄所產(chǎn)生嘯叫聲十分巨大，前后持續(xù)了約四十分鐘，造成周邊居民一定的恐慌。采取緊急停爐等措施后，該鍋爐停止運(yùn)行等待事故分析。連接管爆破口位于低溫過熱器端側(cè)（參見圖1-1），在爆破力的巨大作用下，減溫器側(cè)的短管也被撕裂，連接管被彈至連接管上方掛桿處（參見圖1-2）。此次爆管事故的位置與普通電站鍋爐各類爆管事故均不同，十分少見，為此本文作者細(xì)致地進(jìn)行了事故勘察和分析。
??? 二、運(yùn)行垃圾電站鍋爐基本情況
?????? 發(fā)生事故的垃圾電站為2002年6月投入運(yùn)行的，由國(guó)內(nèi)著名大學(xué)熱能工程研究所和國(guó)內(nèi)著名鍋爐制造廠聯(lián)合設(shè)計(jì)的35T/h異重流化床垃圾焚燒鍋爐，型號(hào)為L(zhǎng)J300-35-3.82/450。鍋爐具體主要參數(shù)為：日處理垃圾300噸，額定蒸發(fā)量35T/h，過熱蒸汽壓力3.82MPa，過熱蒸汽溫度450℃，鍋爐給水溫度150℃,爐膛出口溫度892.2℃,床層正常運(yùn)行溫度850～950℃,設(shè)計(jì)燃料為"垃圾＋煤"。
??? 三、事故調(diào)查及分析
??? 3.1、過熱器檢查
?????? 事故鍋爐爐采用的為純對(duì)流型過熱器，位于爐膛出口和一次分離器后的水平煙道上呈單管圈順列布置，低溫過熱器設(shè)計(jì)煙氣進(jìn)口溫度為653℃,出口蒸汽溫度為376.9℃。順煙氣流動(dòng)方向依次為Φ38×4mm的低溫和Φ89×4.5mm的高溫過熱器，第一排低溫過熱器為15CrMoG，其余低溫過熱器材質(zhì)為20(GB3087-82)，高溫過熱器的材質(zhì)均為15CrMoG，在兩級(jí)過熱器之間設(shè)有面世減溫器用以調(diào)節(jié)汽溫。低溫過熱器至面世減溫器共有六根GB3087的Φ89×4mm的連接管。面式減溫器為給水冷卻并呈螺旋管式排列，減溫冷卻水循環(huán)回送至省煤器進(jìn)口的混合集箱。
??? 3.2、爆管分析
??? 3.2.1、爆破口表面分析
????? 爆管爆破特稱呈粗糙脆性爆破（參見圖3-1），破口管壁有明顯減薄，連接口經(jīng)檢測(cè)略有脹粗。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)破管另一端的氧化鐵層上有密集的縱向細(xì)裂紋(參見圖3-2)，初步判斷為在長(zhǎng)時(shí)超溫的基礎(chǔ)上突然局部高溫受熱導(dǎo)致連接管爆破。
3.2.2、爆管材質(zhì)分析
?????? 對(duì)爆破的連接管取樣進(jìn)行金屬化學(xué)成分分析，分析結(jié)果詳見表3-1。材質(zhì)的化學(xué)成分符合《低中壓鍋爐用無縫鋼管》（GB3087）的要求。
???????????????????????????????????????????????? 表3－1? 爆破連接管取樣金屬化學(xué)成分化驗(yàn)數(shù)據(jù)
????????????????????????????????????????? 元素名稱???????? 炭（C） 錳（Mn） 硅（Si） 磷（P） 硫（S）
?????????????????????????????????????????? 百分比含量%? 0.22???????? 0.55???????? 0.25??????? 0.014? 0.0047
??? 3.2.3、爆破口取樣金相組織分析
????? 在連接口爆破點(diǎn)附近和未起爆點(diǎn)連接管上各取樣一片試樣送檢，金相組織分別為：
起爆點(diǎn)試樣：鐵素體＋較細(xì)塊狀石墨＋少量碳化物，呈微觀嚴(yán)重石墨化（如圖3-3所示）
未起爆點(diǎn)試樣：鐵素體＋較粗塊狀石墨＋少量碳化物，呈微觀嚴(yán)重石墨化
?????? 長(zhǎng)期高溫運(yùn)行造成石墨化現(xiàn)象的出現(xiàn)，石墨化使析出的碳聚集在一起，呈鏈狀分布在晶粒的邊緣，造成了此處的應(yīng)力集中，強(qiáng)度和塑性顯著下降，脆性增加。
??? 3.3、垃圾電站鍋爐運(yùn)行調(diào)查
??????? 檢查事故鍋爐一個(gè)月以來的運(yùn)行記錄：蒸汽流量為30～35t/h，負(fù)荷正常；蒸汽壓力3.5～3.7MPa，正常運(yùn)行；蒸汽溫度441℃～452℃，正常范圍。鍋爐凝渣管前煙氣設(shè)計(jì)溫度上限為787℃，低過出口設(shè)計(jì)煙氣溫度上限為653℃，高過出口煙氣設(shè)計(jì)溫度上限為569℃，實(shí)際發(fā)現(xiàn)一個(gè)月來二次出現(xiàn)煙氣溫度遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過設(shè)計(jì)煙溫的情況：一次持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)達(dá)9個(gè)小時(shí)，凝渣管前煙氣溫度為911℃～931℃，超過設(shè)計(jì)煙溫144℃，低過出口煙氣溫度為639℃～689℃，最高超過設(shè)計(jì)值36℃，高過出口煙氣溫度為621℃～642℃，最高超過設(shè)計(jì)值73℃；另一次持續(xù)時(shí)間達(dá)7個(gè)小時(shí)，凝渣管前煙氣溫度最高達(dá)950℃，超過設(shè)計(jì)煙溫163℃，低過出口煙氣溫度為925℃，嚴(yán)重超過設(shè)計(jì)值272℃，同時(shí)高過出口煙氣溫度為928℃，嚴(yán)重超過設(shè)計(jì)值359℃。
??? 3.4、事故鍋爐內(nèi)外部檢驗(yàn)情況
?????? 對(duì)事故電站鍋爐內(nèi)部進(jìn)行檢查后發(fā)現(xiàn)，低過煙氣通道存在嚴(yán)重結(jié)焦現(xiàn)象，特別是在爆管側(cè)位置下方的局部范圍內(nèi)，結(jié)焦現(xiàn)象十分嚴(yán)重，部分堵塞了通道，由此造成煙氣流通橫截面積減小，煙速增高，從而造成連接管溫度超高。拆除外部保溫層后，對(duì)所有外連接管進(jìn)行了測(cè)量，發(fā)現(xiàn)部分Φ89×4mm的管徑存在不同程度的脹粗，具體數(shù)據(jù)如表3-2。
??????????????????????????????????????????????????????? 表3－2? 外連接管管徑測(cè)量數(shù)據(jù)
????????????????????? 自左至右排列 第一根 第二根 第三根（爆破管） 第四根 第五根 第六根
???????????????????????? 管徑（mm） 90.4????? 89.5???? 98.0???????????????????? 89.3??? 89.2???? 89.1
?????? 外部檢驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)減溫器流量記錄儀表早已損壞停用，運(yùn)行中無法通過對(duì)減溫水流量變化的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)來判定低溫過熱器出口蒸汽溫度是否在設(shè)計(jì)控制溫度內(nèi)。
??? 四、垃圾電站鍋爐爆管事故的原因分析
??? 4.1、為了減少二惡英的排放提高垃圾高溫持續(xù)燃燒時(shí)間
??? 4.1.1、城市垃圾焚燒不徹底將釋放大量至癌物質(zhì)"二惡英"
?????? 二惡英是由二個(gè)苯環(huán)通過二個(gè)氧原子連接而生成的芳香烴族化合物，其結(jié)構(gòu)式如圖4-1所示。引人關(guān)注的是其1～9位置上被氯原子所取代的二惡英，稱之為多氯二苯并二惡英簡(jiǎn)稱PCDD，理論上PCDD共有75種同分異構(gòu)體，每種都具有不同的物理和化學(xué)性質(zhì)，毒性也不一樣。其中四氯二苯并二惡英(2,3,7,8,2TCDD)，即圖4-1中2、3、7、8的位置被氯原子所替代的二惡英，這種物質(zhì)常溫下為無色晶體，只微溶于水及大多數(shù)有機(jī)溶液。根據(jù)美國(guó)環(huán)境保護(hù)署(EPA)1994年9月的報(bào)告，它是迄今為止，人類所發(fā)現(xiàn)的毒性最強(qiáng)的物質(zhì)，其毒性相當(dāng)于氰化鉀(KCN)的1000 倍。
??? 4.1.2、二惡英在垃圾焚燒電站垃圾焚燒過程中形成的機(jī)理
?????? 焚燒爐中二惡英的形成有兩方面的原因: 一方面是混入垃圾中的二惡英類物質(zhì)，另一方面是焚燒爐在燃燒垃圾過程中產(chǎn)生二惡英，并且這是二惡英產(chǎn)生的主要方面。有關(guān)研究認(rèn)為 焚燒垃圾時(shí)二惡英的形成機(jī)理有三種形式：(1)高溫合成，即高溫氣相生成PCDD。在垃圾進(jìn)入焚燒爐內(nèi)初期干燥階段，除水份外含碳?xì)涑煞值牡头悬c(diǎn)有機(jī)物揮發(fā)后與空氣中的氧反應(yīng)生成水和二氧化碳，形成暫時(shí)缺氧狀況，使部分有機(jī)物同氯化氫(HCl)反應(yīng)，生成PCDD；(2)從頭合成，在低溫(250～350℃)條件下大分子碳(殘?zhí)?與飛灰基質(zhì)中的有機(jī)或無機(jī)氯生成PCDD。殘?zhí)佳趸瘯r(shí)，有65～75%會(huì)轉(zhuǎn)變?yōu)橐谎趸?，約1%轉(zhuǎn)為氯苯再轉(zhuǎn)變?yōu)镻CDD，飛灰中碳的氣化率越高，PCDD的生成量也越大；(3)前驅(qū)物合成，不完全燃燒及飛灰表面的不均勻催化反應(yīng)可形成多種有機(jī)氣相前驅(qū)物，如多氯苯酚和二苯醚，再由這些前驅(qū)物生成PCDD。高溫燃燒產(chǎn)生含鋁硅酸鹽的原始飛灰中含有不揮發(fā)過渡金屬和殘?zhí)?。飛灰顆粒形成了大的吸附表面。飛灰顆粒在出爐膛冷卻的同時(shí)，顆粒表面上的不完全燃燒產(chǎn)物之間，不完全燃燒產(chǎn)物與其它前驅(qū)物之間發(fā)生多種表面反應(yīng)，另一方面與不揮發(fā)金屬及其鹽發(fā)生多種縮合反應(yīng)，生成表面活性氯化物，再經(jīng)過多種復(fù)雜的有機(jī)反應(yīng)生成吸附在飛灰顆粒表面上的PCDD。焚燒垃圾溫度為750 ℃且氧過剩時(shí)最易生成不完全燃燒物。
為了達(dá)到環(huán)保要求，減少PCDD的排放，事故電站持續(xù)保持850℃以上高溫燃燒5秒以上，造成鍋爐長(zhǎng)時(shí)間高溫過熱。
??? 4.2、生物質(zhì)爐料結(jié)焦特性隨機(jī)造成焚燒爐內(nèi)局部高溫過熱
?????? 垃圾電站所采用的爐料是以城市固體垃圾（MSW）為主的生物質(zhì)物質(zhì)。生物質(zhì)直接燃燒過程可分為三步：脫揮發(fā)分生成揮發(fā)分和炭、揮發(fā)分燃燒和炭的燃燒。其與煤燃燒過程不同之處是：因生物質(zhì)的水分對(duì)燃燒過程影響很大，甚至主宰整個(gè)燃燒過程，所以將水分的干燥作為一個(gè)獨(dú)立的過程。在生物質(zhì)燃燒過程中，一個(gè)很重要的問題就是積灰結(jié)渣。積灰是指溫度低于灰熔點(diǎn)的灰粒在受熱面上的沉積，多發(fā)生在鍋爐對(duì)流受熱面上。結(jié)渣主要是由煙氣中夾帶的熔化或半熔化的灰粒接觸到受熱面凝結(jié)下來，并在受熱面上不斷生長(zhǎng)、積聚而成，多發(fā)生在爐內(nèi)輻射受熱面上。
??? 4.2.1、燃料元素對(duì)結(jié)焦的影響
?????? 事故垃圾電站爐料生物質(zhì)中的灰分有兩種主要來源：一是燃料本身固有的，即形成于植物生長(zhǎng)過程中。本身固有的灰分是相對(duì)均勻地分布在燃料中，其中Si、K、Na、S、Cl、P、Ca、Mg、Fe是導(dǎo)致結(jié)渣積灰的主要元素；另一是城市固體垃圾（MSW）拌料過程中，燃料加工處理加入煤過程中帶入的，如：砂子、土壤顆粒，其組分與燃料固有的灰分差別很大。
?????? 從對(duì)事故垃圾焚燒鍋爐的內(nèi)部檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)爐內(nèi)結(jié)焦現(xiàn)象十分嚴(yán)重，結(jié)焦體十分堅(jiān)固而且很難清理。城市垃圾電站焚燒過程中積灰結(jié)渣過程主要是生物質(zhì)中的灰分在燃燒過程中的形態(tài)變化和輸送作用的結(jié)果，也就是灰粒沉積的過程。影響灰粒沉積主要有四個(gè)方面：熱遷移、慣性撞擊、凝結(jié)、化學(xué)反應(yīng)。這也可以分為與固體顆粒有關(guān)的因素（熱遷移和慣性撞擊）以及與氣體有關(guān)的因素（凝結(jié)和化學(xué)反應(yīng)）。
灰粒在管壁上沉積可以分為兩個(gè)不同的過程：一個(gè)為初始沉積層的形成過程。初始沉積層由揮發(fā)性灰組分在受熱面的壁面上冷凝和微小顆粒的熱遷移沉積共同作用而形成。MSW焚燒過程中鉀的凝結(jié)速度和鉀的擴(kuò)散速率對(duì)灰粒熔點(diǎn)和粘性有著決定作用。焚燒過程中決定生成堿金屬蒸氣總量的限制因素不是堿金屬元素，而是氯元素。隨著堿金屬元素氣化程度增加，沉積物數(shù)量和其粘性也增加。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的運(yùn)行實(shí)踐堿金屬含量高而氯含量低的燃料，其積灰結(jié)渣程度比較輕。在爐膛內(nèi)的沉積物表面上，含堿金屬元素的凝結(jié)物會(huì)與氣相含硫物質(zhì)發(fā)生反應(yīng)生成穩(wěn)定的硫酸鹽，而且在沉積物表面溫度下，多數(shù)硫酸鹽是呈熔融狀態(tài)，增加沉積層表面的粘性，加劇積灰結(jié)渣的程度。
??? 4.2.2、不同高溫焚燒溫度下生物質(zhì)爐料的結(jié)焦特性
?????? 生物質(zhì)爐料燃燒非常容易發(fā)生結(jié)焦結(jié)渣現(xiàn)象。垃圾焚燒溫度過高，易使堿金屬鹽類處于熔融態(tài)，造成焚燒爐的結(jié)焦結(jié)渣、流化失?。环贌郎囟冗^低，則燃燒效率將大大降低。在750 ℃焚燒溫度下，垃圾焚燒后爐壁結(jié)焦結(jié)渣不明顯，爐壁渣樣由許多大小不一、形狀各異的塊狀晶粒組成；晶粒結(jié)構(gòu)間邊界比較明顯，相互之間保持一定的距離，且晶粒的棱角分明；大部分晶粒保持獨(dú)立的形態(tài)，極少晶粒有渾圓化跡象。床層渣樣表面則呈比較致密的板狀結(jié)構(gòu)，部分晶粒的邊界變得比較模糊，塊狀晶粒的棱角已基本消失，變得比較渾圓；渣樣表面上有許多空隙和氣孔。爐壁、床層渣樣微觀結(jié)構(gòu)出現(xiàn)差異的原因是由于在焚燒過程中，垃圾中的有機(jī)成分在爐膛中燃燒，致使?fàn)t膛上部區(qū)域的溫度較高，使得爐壁渣樣的結(jié)構(gòu)有異于床層渣樣的結(jié)構(gòu)。在850 ℃垃圾焚燒溫度下，爐內(nèi)床層流化不穩(wěn)定，會(huì)出現(xiàn)比較嚴(yán)重的結(jié)焦結(jié)渣現(xiàn)象。而且渣樣將有熔融流動(dòng)趨勢(shì)；爐壁、床層等區(qū)域有較多的難溶于水的灰白色渣樣和塊狀黏結(jié)團(tuán)，此時(shí)爐壁渣樣由許多粒徑較小的球形晶粒組成，晶粒之間相互搭橋相連，出現(xiàn)渾圓跡象，晶粒已熔融。床層結(jié)渣也由大小不一的橢形體組成，塊與塊之間有較大的間隙，且棱角渾圓；由于球形顆粒具有最小的表面積，表面自由能最小，處于最穩(wěn)定的狀態(tài)，所以其他形狀的顆粒都有向球形轉(zhuǎn)化的趨勢(shì)。在950 ℃爐溫下垃圾焚燒，爐內(nèi)床層流化很不穩(wěn)定，會(huì)出現(xiàn)嚴(yán)重的結(jié)焦結(jié)渣現(xiàn)象，床層渣樣會(huì)呈現(xiàn)比較致密的玻璃狀結(jié)構(gòu)，發(fā)生玻璃體反應(yīng)，結(jié)焦渣體表面有許多深入內(nèi)部的空隙和氣孔。渣樣呈熔化態(tài)，大部分顆粒為熔融的球形，各晶粒相互熔融銜接，熔融的渣樣包裹著床料，形成黏結(jié)物從而嚴(yán)重影響流化的穩(wěn)定性，嚴(yán)重時(shí)就會(huì)導(dǎo)致流化床焚燒爐的流化失敗?！?? 由于事故垃圾電站焚燒鍋爐內(nèi)初始沉積層中的堿金屬類和堿土金屬類硫酸鹽含量較高，并與管壁金屬反應(yīng)生成低熔點(diǎn)化合物，強(qiáng)化了微小顆粒與壁面的粘接；較大灰粒在慣性力作用下撞擊到管壁的初始沉積上，當(dāng)初始沉積層具有粘性時(shí)，它能捕獲慣性力輸送的灰顆粒，并使渣層厚度迅速增加。由于初始沉積層主要是由揮發(fā)性灰組分的冷凝而引起。因而事故鍋爐由于長(zhǎng)期高溫焚燒垃圾，并且操作人員未能對(duì)很難防止形成的初始沉積層引起足夠的重視，提高清灰清渣頻率，從而造成慣性沉積越積越后，從一定層面對(duì)鍋爐的安全運(yùn)行構(gòu)成了此次罕見事故的安全隱患。
??? 五、事故反思
??? 5.1、從設(shè)計(jì)角度改善垃圾電站爐內(nèi)燃燒條件控制二惡英排放
?????? 從垃圾電站設(shè)計(jì)角度控制焚燒二惡英的生成可以從三方面進(jìn)行。推進(jìn)低一氧化碳燃燒技術(shù)，達(dá)到完全燃燒狀態(tài)，防止可能產(chǎn)生二惡英的有機(jī)揮發(fā)物的生成。對(duì)于爐排爐(馬丁往復(fù)爐排，西格斯?fàn)t排，"W"型爐排等爐排爐)，推廣采用"3T"技術(shù):即控制爐膛溫度，延長(zhǎng)氣體在高溫區(qū)滯留時(shí)間，在高溫區(qū)送入二次空氣，充分?jǐn)嚢杌旌弦栽鰪?qiáng)湍流度。為達(dá)到這些目的，在設(shè)計(jì)爐型或運(yùn)行時(shí)采取如下措施：
?????? （1）設(shè)計(jì)較大爐膛容積熱強(qiáng)度，焚燒爐與余熱鍋爐分開，即焚燒內(nèi)不設(shè)置水冷壁管。當(dāng)垃圾熱值很低時(shí)，可用投油助燃等方法來保持爐溫。
　　（2）設(shè)計(jì)足夠容積的氣體燃燒區(qū)，擴(kuò)大二次燃燒區(qū)。爐排爐設(shè)計(jì)成瘦高型，設(shè)計(jì)低而長(zhǎng)的后拱，增長(zhǎng)氣體流通路徑。
　?。?）為了使氣體與空氣完全混合，在干燥帶頂部相應(yīng)設(shè)置二次高溫燃燒空氣進(jìn)口，加強(qiáng)爐內(nèi)氣流的擾動(dòng)，旋轉(zhuǎn)。
???? 5.2、從合理運(yùn)行角度控制垃圾焚燒爐的穩(wěn)定燃燒
????? （1）垃圾焚燒爐焚燒工況的好壞，關(guān)鍵在于垃圾焚燒操作技術(shù)和垃圾質(zhì)量?？茖W(xué)合理的操作和管理經(jīng)驗(yàn)，可以使垃圾焚燒達(dá)到安全、可靠、經(jīng)濟(jì)、穩(wěn)定、高效、減量化的目的。垃圾質(zhì)量是垃圾焚燒工況好壞的源頭，因此要采取適當(dāng)措施，做好垃圾中轉(zhuǎn)工作，杜絕建筑垃圾混入生活垃圾。進(jìn)廠后的生活垃圾必須經(jīng)過垃圾貯存的工序，并需在垃圾貯坑對(duì)垃圾進(jìn)行攪拌、混合、脫水等處理，以起到對(duì)垃圾數(shù)量和性質(zhì)的調(diào)節(jié)作用。進(jìn)廠垃圾要在貯坑內(nèi)停留一定的時(shí)間，堆放翻松發(fā)酵3～5天，通過自然壓縮及部分發(fā)酵作用，可降低垃圾含水量、提高垃圾熱值、改善垃圾焚燒效果。要做到先期進(jìn)料先焚、后期進(jìn)料后燒。垃圾坑底部沉積的泥沙、石塊等，應(yīng)在停爐檢修期，及時(shí)利用焚燒爐排系統(tǒng)，從出渣機(jī)排出處理。
????? （2）垃圾通過給料裝置的往返運(yùn)動(dòng)進(jìn)入焚燒爐，故給料裝置的運(yùn)動(dòng)方式將會(huì)直接影響進(jìn)爐的垃圾量，以及燃燒集中區(qū)域。因而選擇合適的給料裝置停留時(shí)間及合適的行程才能保證給料裝置均勻地給料。抓入落料糟內(nèi)的垃圾要平整松散，落料槽中垃圾堆放的高度要保持一致，防止出現(xiàn)中間高兩側(cè)低的狀況，否則會(huì)使垃圾密度不均勻而影響垃圾給料量。給料的速度要參考鍋爐的蒸汽出力，在任何情況下都不能突擊給料，因?yàn)榻o料的不均勻會(huì)造成燃燒的不均勻，并且過快的給料會(huì)導(dǎo)致逆推爐排上部堵塞。
????? （3）逆推爐排和順推爐排的一次風(fēng)量分別占總風(fēng)量的80%、20%。逆推爐排床面上是垃圾焚燒的主燃燒區(qū)，因而其是完成垃圾翻滾、攪拌、著火和燃燒全過程的重要裝置，亦是運(yùn)行操作的主要部位，所以其運(yùn)行操作是否得當(dāng)，會(huì)直接影響垃圾焚燒的效果。在運(yùn)行操作上應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：1、合理配置一次風(fēng)的風(fēng)壓風(fēng)量；2、做到薄料層、低風(fēng)壓、慢速度運(yùn)行操作；3、冷爐啟動(dòng)投料要在爐膛煙溫達(dá)到400℃以上且穩(wěn)定2小時(shí)以后才可進(jìn)行；熱爐啟動(dòng)投料爐膛溫度至少穩(wěn)定1小時(shí)以后才可投料；4、合理調(diào)整料層厚度才能使垃圾穩(wěn)定燃燒。料層厚度太大，可能會(huì)導(dǎo)致不完全燃燒和不穩(wěn)定燃燒；料層厚度太小，又會(huì)減少焚燒爐的處理量；5、合理配風(fēng)，選擇合適的過量空氣系數(shù)。通過空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)和總結(jié)焚燒經(jīng)驗(yàn)，焚燒爐的過量空氣系數(shù)應(yīng)控制在1.6左右，以保持爐內(nèi)氧量充足、減少二惡英的生成。在焚燒爐的上方，合理配置二次空氣進(jìn)風(fēng)，避免垃圾燃燒和煙氣流動(dòng)出現(xiàn)死區(qū)；6、保持爐膛溫度穩(wěn)定并盡可能提高一次風(fēng)風(fēng)溫；7、垃圾焚燒爐爐膛負(fù)壓應(yīng)控制在-20～-50Pa。
??? 5.3、從檢驗(yàn)技術(shù)層面確保垃圾電站鍋爐的安全運(yùn)行
?????? 根據(jù)此次事故來分析，建議相關(guān)檢驗(yàn)部門針對(duì)以垃圾為主要燃料的大型電站鍋爐，在執(zhí)行國(guó)家質(zhì)檢總局頒布的《鍋爐定期檢驗(yàn)規(guī)則》（以下簡(jiǎn)稱《規(guī)則》）時(shí)，作適當(dāng)調(diào)整：
??? （1）《規(guī)則》第二章內(nèi)部檢驗(yàn)第二節(jié)電站鍋爐內(nèi)部檢驗(yàn)第26條第6款中明確：對(duì)于運(yùn)行時(shí)間超過5萬小時(shí)的鍋爐還應(yīng)增加以下的無損探傷檢驗(yàn)。建議根據(jù)實(shí)際情況適當(dāng)縮短5萬小時(shí)的監(jiān)控周期。
??? （2）建議在《規(guī)則》的第28條、第30條、第32條中增加"根據(jù)實(shí)際檢驗(yàn)情況，對(duì)集箱金相進(jìn)行定點(diǎn)監(jiān)測(cè)"的條文。
??? （3）建議在《規(guī)則》第三章外部檢驗(yàn)中增加"流量計(jì)"定檢的要求，要求"能夠?qū)崟r(shí)反應(yīng)鍋爐安全運(yùn)行的流量計(jì)必須經(jīng)法定計(jì)量單位校驗(yàn)，在校驗(yàn)有效期內(nèi)可靠運(yùn)行"。
??? （4）建議在《規(guī)則》第三章外部檢驗(yàn)中增加對(duì)鍋爐高溫受壓元件之間外部連接管的外徑進(jìn)行定期檢測(cè)及金相分析的要求。

參考文獻(xiàn)：
[1]歷偉,張憲生,沈吉敏等.熱重法研究模化城市生活垃圾燃燒和熱解特性[J].江蘇環(huán)境科技,2004,17(1):11～14.
[2]張笑冰.垃圾焚燒高水蒸汽分壓力煙氣輻射特性的研究[J].電站系統(tǒng)工程,2000,16(4):245～247.
[3]錢斌.城市垃圾焚燒爐中二惡英的污染及控制[J].工業(yè)爐,2000,22(2):20～22.
[4]蔣月美,蘇藝,馮莉莉.鍋爐結(jié)渣機(jī)理分析[J].鍋爐技術(shù),2001,32(6):9～11.