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SNAM尿素合成塔常見腐蝕類型及腐蝕控制

文檔作者：汪明笑文檔來源：中國五環(huán)工程有限公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2024年08月29日
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第48卷第6期
2010年12月
化肥設(shè)計(jì)
Chemical Fertilizer Design
Dec．2010
·43·
SNAM尿素合成塔常見腐蝕類型
及腐蝕控制
汪明笑
(中國五環(huán)工程有限公司，湖北武漢430223)
摘要：敘述了尿素合成介質(zhì)的腐蝕機(jī)理；介紹了SNAM尿素合成塔常見的8種腐蝕類型；從選材、焊接、檢驗(yàn)以及
生產(chǎn)操作等方面提出了控制SNAM尿素合成塔腐蝕的方法。
關(guān)鍵詞：SNAM尿素合成塔；腐蝕；材料；焊接；腐蝕控制
中圖分類號：TQ440．51 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1004—8901(2010)06-0043一05
Common Corrosion Types andCorrosion Control for Snam Urea Reactor
WANG Ming—xiao
(China Wuhuan Engineering Company Ltd．，Wuhan Hubei 430223 China)
Abstract：Author has described the corftⅪi01]mechanism of lU／℃a synthesis medium；has introduced the 8common kinds of corrosion types；has pres—
ented the methods of controlling the Snam um reactor corrosion from aspects of material selection，welding，inspection and production operation ere．
Key words：Sham urea reactor；corrosion；material；welding；corrosion control
尿素合成塔是尿素高壓系統(tǒng)的核心設(shè)備，是整
個(gè)裝置中唯一發(fā)生尿素合成反應(yīng)的場所。在尿素
的生產(chǎn)過程中，產(chǎn)生的合成介質(zhì)在高溫高壓下，不
僅具有極強(qiáng)的腐蝕性，同時(shí)由于介質(zhì)成分復(fù)雜，導(dǎo)
致材料的腐蝕機(jī)理以及腐蝕的影響因素也較為復(fù)
雜，進(jìn)而在尿素設(shè)備中產(chǎn)生了多種腐蝕類型。雖然
在過去的幾十年中，國內(nèi)業(yè)界在尿素設(shè)備的設(shè)計(jì)、
制造以及生產(chǎn)、維護(hù)等方面積累了大量的經(jīng)驗(yàn)，但
嚴(yán)重的腐蝕泄漏現(xiàn)象仍屢見不鮮。近年來，中國五
環(huán)工程有限公司承接了多個(gè)國內(nèi)外SNAM氨汽提
法大型尿素裝置的工程設(shè)計(jì)和工程項(xiàng)目總承包，因
此有必要充分了解和掌握尿素設(shè)備的腐蝕問題，并
有針對性的在設(shè)計(jì)、制造、檢驗(yàn)和維護(hù)等環(huán)節(jié)做好
尿素設(shè)備的腐蝕防控工作。
1 尿素合成介質(zhì)的腐蝕機(jī)理?
尿素生產(chǎn)中，一般認(rèn)為工藝過程中的中間產(chǎn)物
的化學(xué)性腐蝕和高溫高壓下介質(zhì)的電化學(xué)腐蝕是
導(dǎo)致腐蝕的最主要因素。
1．1 中間產(chǎn)物的化學(xué)性腐蝕
生產(chǎn)尿素的原料二氧化碳、氨及工藝過程中的
介質(zhì)，如尿液、氨水、碳銨溶液、水及蒸汽等，其腐蝕
性都比較弱。但是尿塔內(nèi)的原料氨和二氧化碳在
高溫、高壓條件下合成尿素，其反應(yīng)的中間產(chǎn)
物——氨基甲酸銨溶液在高溫高壓下的腐蝕性相
當(dāng)強(qiáng)烈，其水解產(chǎn)生的氨基甲酸根呈還原性，會破
壞不銹鋼襯里表面的鈍化膜，使材料呈現(xiàn)活化腐
蝕。同時(shí)，在高溫高壓條件下尿素會產(chǎn)生同素異
構(gòu)體氰酸銨，在有水存在的情況下，氰酸銨可離解
產(chǎn)生氰酸根。氰酸根同樣具有很強(qiáng)的還原性，使
金屬不易形成鈍化膜。隨著氨基甲酸銨含量的升
高和操作溫度的提高，材料的化學(xué)性腐蝕會隨之
加劇。
1．2電化學(xué)腐蝕
尿素甲酸銨溶液中含有多種離子，如NH。+、
COONH：一、CO，2。、OH一，H+等，其在高溫、高壓下
是強(qiáng)電解質(zhì)，具有較強(qiáng)導(dǎo)電性，因此與尿素甲酸銨
溶液接觸的金屬表面形成無數(shù)個(gè)微電池，從而發(fā)生
電化學(xué)腐蝕。在尿素實(shí)際生產(chǎn)過程中均存在著電
化學(xué)腐蝕，不銹鋼表面既有產(chǎn)生活化腐蝕的可能又
有維持電化學(xué)腐蝕的可能。
作者簡介：汪明笑(1982年一)，男，江蘇南京人，2007年畢業(yè)于南京
工業(yè)大學(xué)化工過程機(jī)械專業(yè)，助理工程師，從事化工裝置設(shè)備專業(yè)
的工程設(shè)計(jì)工作。
萬方數(shù)據(jù)
化肥設(shè)計(jì)2010年第48巷
2 SNAM尿素臺成塔常見腐蝕類型
2I襯里均勻腐蝕
均勻櫥地是瞇襄設(shè)備在臺成介質(zhì)中最為普遍
的腐蝕類’q主要表現(xiàn)為裝置往運(yùn)行一定的周期
后．沒g-內(nèi)金禍表∞l逐漸生j、原有的盤屬光澤．由
光滑變得輥糙表而材質(zhì)不斷劣化而脫落，從而發(fā)
生均勻酸薄。村q-均勻腐蝕見網(wǎng)】。碌素合成塔發(fā)
q-均勻廊蝕最辛要的部件足襯吧和塔板：針對腐
蝕，在進(jìn)行高壓設(shè)備設(shè)計(jì)時(shí)．應(yīng)留有一定的腐蝕裕
度，以滿足設(shè)z／-#命的要求，防止突發(fā)事故竹發(fā)生。繁目1#￡均勻腐蝕
2．2焊繾殛熱影響區(qū)的針孔腐蝕
會心表面的引孔腐蝕一般發(fā)生在介質(zhì)滯留區(qū)
或死K處。由下這些部位介質(zhì)中的硫化物或氯離
子較易聚集．而A籃聚集的硫化物或氯離于吸附在
金屬鈍化膜的表面．與金屬表面所吸附的氧反應(yīng)后
阿與金J目廈應(yīng)．生成uf熔性金屬氧化物。
’S焊接接頭內(nèi)有焊接酞陷．在表面被腐蝕穿透
之后，在缺陷內(nèi)易于形城適臺丁硫化物或氯離子聚
集的死I^，從而形成針孔腐蝕。罔2所示為塔扳座
耳與筒體襯里相連接的角焊縫早現(xiàn)的腐蝕釗孔。
目2 4镕÷∞"a月*
0·球常合成塔∞r(nóng) F封頭環(huán)焊帶上也經(jīng)常幺
f{!剮針扎腐蝕141 l’上下_時(shí)頭處的介質(zhì)流速較低，
硫化物較易在環(huán)焊帶處附荷聚集，繼而發(fā)生電化學(xué)
腈蝕舟州糾、焊帶的變抖處的M陷部位，針扎腐蝕
會更加州硅
2 3襯里焊縫邊沿處刀狀腐蝕
由r討囀焊縫邊沿址受到樣接溫度的影響．會
在焊縫的熱影響【^域形成條貧鉻帶．往設(shè)備運(yùn)行
段時(shí)問后，會jf}著貧鉻帶在焊縫冊邊沿出現(xiàn)刀狀
腐蝕，見嘲3。刀狀腐蝕足品問櫥蝕的一種特殊形
式，預(yù)防的方法足盡量采用赳低碳不銹蜊．在焊接
時(shí)控制焊接溫度．防止材料敏化。
目3☆*＆的月狀腐蝕
2．4尿塔底部NH，和CO：進(jìn)口管的焊縫腐蝕
sN^M氨合成塔的進(jìn)料u和出料』J均采用，套
管補(bǔ)強(qiáng)的方式，其詳細(xì)結(jié)構(gòu)見罔4。在尿塔下封頭
底部的NH，和CO：進(jìn)n管焊縫連接處，常常會出現(xiàn)
沿管子軸線方向的裂紋，井仆有橫向自展的趨贄，
形成龜裂現(xiàn)象．見阿5。這是由于底部封頭接骨的
特殊結(jié)構(gòu)、Jm力條件以及腐蝕環(huán)境所造成的， 是
聞為接管焊縫部位率身是焊接應(yīng)山集中醫(yī)；一是田
為接管的不銹鋼襯單長期處在熱脹玲縮的上作條
件F，井承受著襁大的交變熱應(yīng)力以^}乏由于采的脈
沖作用產(chǎn)生的波動應(yīng)力，極易產(chǎn)生疲勞破壞對十
c0：進(jìn)口管而言，園原料c0，氣體中俞有微量的硫，
避一步^口劇r管口的廊蝕。因此在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)．接
管焊縫的尺寸應(yīng)相對取大一釁為宜。
離
圍4屎塔接管焊镕結(jié)構(gòu)圖5氨進(jìn)口f焊縫裂#
2 5螺栓的縫隙腐蝕
尿塔內(nèi)連接塔板與胯耳及塔板與塔板之間的
螺栓，fIi J二蝶栓與蝶拴扎之問存在較小的間隙，形
成死醫(yī)．從而凼缺氰Iflf J“牛腐蝕螺栓膨蝕后的形
態(tài)見吲6．
目6##∞垃∞月*
2．6塔板與塔壁環(huán)縫間的沖刷腐蝕
昧塔塔飯與塔嚷的環(huán)隙之問，山r介質(zhì)流速較
快，村里和內(nèi)什的表面彤成保護(hù)膜的雄廢較大附
此較易發(fā)q二沖刷腐蝕
萬方數(shù)據(jù)
第6期汪明笑SNAM尿素合成塔常見腐蝕類型及腐蝕控制·45·
2．7高硫化物存在時(shí)的活化腐蝕
正常情況下，尿素設(shè)備中的耐蝕襯里年腐蝕率
為0．05 mm／a。如果介質(zhì)中含有硫化物和氯化物
時(shí)，襯里的腐蝕速率將會迅速提高，并有可能出現(xiàn)
襯里的應(yīng)力腐蝕開裂。某廠由于CO：原料中的硫化
氫含量嚴(yán)重超標(biāo)，尿素合成塔底部的CO：入口處的
襯里和內(nèi)件長期處于活化腐蝕狀態(tài)，以致襯里和內(nèi)
件使用2年多就不得不更換。這是因?yàn)榱蚓哂袕?qiáng)還
原性，在高溫高壓下，進(jìn)入尿素系統(tǒng)的硫化物發(fā)生
水解和一系列氧化還原反應(yīng)，極易破壞金屬表面的
氧化膜，從而使金屬表面產(chǎn)生嚴(yán)重的活化腐蝕。富
硫狀態(tài)下襯罩表面產(chǎn)生的腐蝕見圖7。
圖7富硫工況下襯里腐蝕
2．8頂部人孔蓋的垢下腐蝕
由于尿塔頂部人孔蓋長期處于氣相空間內(nèi)，若
保溫不好局部易產(chǎn)生冷凝結(jié)晶，在人孔蓋表面形成
疏松的垢層。由于垢層中介質(zhì)流動緩慢，從而減緩
和阻止了氧的進(jìn)入，當(dāng)垢層中的氧含量低于鈍化膜
所需要的最低氧含量時(shí)，便會產(chǎn)生垢下腐蝕。
3 SNAM尿塔襯里的腐蝕控制
3．1選材
尿素合成介質(zhì)對材料的腐蝕性極強(qiáng)，普通的高
壓碳鋼管道甚至在幾小時(shí)內(nèi)就有可能被穿透。在
無氧情況下，尿素級的不銹鋼也不具備耐腐蝕性
能。目前，尿素材質(zhì)的選用～般有2種途徑：①選
擇單相的全奧氏體不銹鋼；②選擇在兩相介質(zhì)中均
能產(chǎn)生鈍化的雙相鋼。SNAM工藝偏向于前者，因
此SNAM工藝中通常選316L UG或25Cr-22Ni-2Mo
作為尿塔襯里。由于316L UG在化學(xué)成分上有所
調(diào)整，充分抑制了晶相組織中的鐵素體含量，盡可
能得到全奧氏體組織，有效提高了材料的耐晶間腐
蝕和選擇性腐蝕的能力。后者由于大幅度提高了
Cr和Ni的含量，不銹鋼的奧氏體組織更加穩(wěn)定，在
耗氧量較小的情況下金屬表面即可形成穩(wěn)定的鈍
化膜。因此選用25Cr-22Ni-2Mo材料作為尿塔襯里
材料，耐均勻腐蝕的能力更強(qiáng)，同時(shí)選用25Cr-22Ni一
2Mo材料作為尿塔內(nèi)件，如塔板、支耳、螺栓等，耐
縫隙腐蝕的能力也會大幅增強(qiáng)。
3．2材料要求
作為襯里材料的316L UG和25Cr-22Ni-2Mo，
在化學(xué)成分、金相檢驗(yàn)、休氏試驗(yàn)以及機(jī)械性能方
面必須滿足如下要求。
(1)化學(xué)成分。316L UG和25Cr．22Ni．2Mo襯
里材料化學(xué)成分限定范圍(質(zhì)量百分比)見表1。對
于316L UG的鍛件，其c含量可適當(dāng)提高。
表1 316L UP和25Cr-22Ni-2Mo襯里材料化學(xué)成分限定范圍
(2)金相檢驗(yàn)。316L UG及25Cr-22Ni-2Mo材
料或焊縫應(yīng)為完全奧氏體組織，不允許含有有害的
碳化鉻、鐵素體、13"相以及其他有害的沉淀物。不連
續(xù)、分散的鐵素體允許含量不得超過0．6％。
(3)休氏試驗(yàn)與選擇性腐蝕。金相檢驗(yàn)合格
后，再進(jìn)行休氏試驗(yàn)，即晶間腐蝕試驗(yàn)。對于
316L UG材料，休氏試驗(yàn)需要進(jìn)行5個(gè)周期，每個(gè)周
期48 h；對于25Cr-22Ni-2Mo材料，則需要進(jìn)行10
個(gè)周期，每個(gè)周期48 h。
休氏試驗(yàn)結(jié)果及判廢依據(jù)為：316L UG原材料
(包括板、管、鍛件)及焊縫和堆焊層的熔敷金屬的平
均腐蝕率應(yīng)<0．025 mm／month，選擇性腐蝕坑深度
不得超過90 Ixm。如果在休氏試驗(yàn)期間，某一周期
的腐蝕率超過上述規(guī)定值，或者第5周期的腐蝕率
比第4周期的腐蝕率高出50％，那么必須從檢驗(yàn)的
同一塊試板上取第2個(gè)試件重新做休氏試驗(yàn)，以第
2個(gè)試件的試驗(yàn)結(jié)果作為判廢的依據(jù)。
25Cr-22Ni-2Mo原材料(包括板、管、鍛件)及焊
縫和堆焊層的熔敷金屬的平均腐蝕率應(yīng)<0．015
mm／month，選擇陛腐蝕坑深度不得超過70斗m。如
果在休氏試驗(yàn)期間，某一周期的腐蝕率超過上述規(guī)
定值，或者第10周期的腐蝕率比第9周期的腐蝕率
高出50％，那么必須從檢驗(yàn)的同一塊試板上取第2
個(gè)試件重新做休氏試驗(yàn)，以第2個(gè)試件的試驗(yàn)結(jié)果
作為判廢的依據(jù)。
(4)機(jī)械性能。對于25Cr-22Ni一2Mo材料，對
萬方數(shù)據(jù)
·46· 化肥設(shè)計(jì)2010年第48卷
其機(jī)械性能還需做如下限定：①室溫下的拉伸強(qiáng)度
盯b≥580 MPa；②室溫下的屈服強(qiáng)度為盯。(o．2)≥
270 MPa；③室溫下的延伸率(￡=5D)I>30％。
3．3焊接工藝評定
由于材料具有近乎苛刻的耐腐蝕要求，因此
SNAM技術(shù)要求中對于襯里焊接及耐腐蝕層堆焊提
出了相當(dāng)嚴(yán)格的要求，只有在按照要求完成焊接工
藝評定并合格后，相應(yīng)的焊接方法、焊接工藝參數(shù)
才被允許使用。
3．3．1 焊接試板的制作及試件取樣
焊接試板分為堆焊層試板和對接接頭試板。
對于堆焊試板應(yīng)具有至少180 cm2的面積，以滿足最
夠數(shù)量試件的取樣。堆焊試板上應(yīng)包括自動堆焊
層以及模擬自動堆焊層修復(fù)的手動堆焊層。制取
的試件數(shù)量應(yīng)能滿足化學(xué)成分分析、金相檢驗(yàn)、休
氏試驗(yàn)以及復(fù)檢和備品的需要。堆焊層試件的取
樣位置應(yīng)包括：2條焊道搭接處、焊道的起弧點(diǎn)和收
弧點(diǎn)。對于對接接頭取樣，試件應(yīng)垂直于焊縫，兩
邊各超出焊縫6 mm。
3．3．2焊縫的化學(xué)成分要求
對于316L UG的焊縫及堆焊層，焊縫表面往下
3 mm處的焊縫金屬中的C．C卜Ni．Mo的成分需限定
在下列數(shù)值范圍內(nèi)(質(zhì)量百分比)：鯽(c)≤0．030
(SAW／ESⅥyGTAW)；加(C)≤0．040(SMAW)；
叫(Cr)≥16．5；塒(Ni)≥15；塒(Mo)I>2．20。
對于25Cr-22Ni一2Mo的焊縫及堆焊層，焊縫表面
至母材3 mill處的焊縫金屬中的C．C卜Ni．Mo的成分
需限定在下列數(shù)值范圍內(nèi)(質(zhì)量百分比)：陽(C)≤
0．030(SAW／ESW／GTAW)；塒(C)≤0．040(SMAW)；
加(Cr)324；伽(Ni)≥21；加(Mo)≥1．90；并且
塒(Cr_Ni)的當(dāng)量比值需≤1．20。
3．3．3金相檢驗(yàn)及休氏試驗(yàn)要求
焊縫的金相檢驗(yàn)及休氏試驗(yàn)要求與母材相同，
不同之處在于，金相檢驗(yàn)中允許手工電弧焊的焊縫
中的鐵素體含量的上限值為1％。
3．3．4焊接工藝評定的有效性要求
當(dāng)發(fā)生下列任何一種變更時(shí)，則焊接工藝需重
新評定：①焊接金屬的熱輸入超出10％；②焊道層
間溫度升高；③焊接位置改變；④焊絲直徑改變；
⑤焊材的型號、制造商及商品名稱的改變；⑥焊接
電流的種類或極性改變；⑦電壓幅值改變。
對于堆焊層，除了上述的因素之外，還應(yīng)考慮
下列的變更因素：①基層材料改變；②基層材料的
厚度變化超出±30％；③焊速變化超過±5％；④焊
絲或焊帶的干伸長超過±2．5％；⑤預(yù)熱溫度超出
±25℃或者焊道層間溫度升高；⑥過渡層的焊后熱
處理的溫度超出±15℃；⑦焊道的搭接寬度或焊道
寬度小于或超過20％；⑧堆焊層厚度及層數(shù)的改
變；⑨焊劑的型號、制造商及商品名稱的改變。
3．4焊接要求及防護(hù)
SNAM尿素合成塔采用的是松襯結(jié)構(gòu)，即在設(shè)
備外殼(單層)組焊完成后進(jìn)行整體熱處理，然后在
殼體內(nèi)部進(jìn)行襯里層的拼焊。襯里層的施焊人員
應(yīng)技術(shù)嫻熟，經(jīng)驗(yàn)豐富，技能評定合格。襯里焊接
前應(yīng)對焊接坡口進(jìn)行檢查和清理。焊縫表面應(yīng)光
滑過渡并高于母材，具有良好的直線度和焊縫高低
差，無可見的焊接缺陷，如氣孔、未熔合、咬邊、飛濺
等。一般情況下，襯里的對接焊縫不允許打磨，只
有當(dāng)焊縫中存在缺陷，才允許打磨修復(fù)。焊接完成
后，焊縫及堆焊層表面應(yīng)進(jìn)行滲透檢測，不得有裂
紋存在。為了保證襯里材料的耐腐蝕性能不受影
響，在焊接操作時(shí)特別要保證的是控制焊接溫度，防
止不銹鋼材料發(fā)生敏化。焊接完成后，材料不得再受
到400℃以上溫度的影響。焊接人員進(jìn)行內(nèi)部施焊
時(shí)，要做好襯里表面的防護(hù)工作，如不能有粘污；不能
有鐵離子污染；人員進(jìn)出殼體應(yīng)制定相應(yīng)的制度和程
序，防止或盡量減少襯里表面的損傷、劃痕等。
3．5 生產(chǎn)過程中的腐蝕控制
3．5．1 開車前的預(yù)鈍化處理
在裝置投料前，采用中壓蒸汽進(jìn)行設(shè)備升溫，
同時(shí)中壓蒸汽作為鈍化劑對設(shè)備進(jìn)行預(yù)鈍化，使不
銹鋼表面在高溫、富氧和濕潤的環(huán)境中形成鈍化
膜。高壓系統(tǒng)氨升壓時(shí)，預(yù)升溫時(shí)加入的蒸汽(或
部分冷凝水)與氨發(fā)生化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生氨水，氨水具有
一定的氧化性，致使不銹鋼材料表面發(fā)生二次鈍化。
3．5．2 防止超溫
介質(zhì)溫度對設(shè)備腐蝕的影響十分明顯。溫度
升高可以增加活化態(tài)和鈍化態(tài)的腐蝕速率，使不銹
鋼的鈍化區(qū)變窄，加速了材質(zhì)的活化，從而提高了
設(shè)備的腐蝕速率。在165℃以下時(shí)，溫度變化對不
銹鋼腐蝕的影響較小，但溫度在165—200 ac時(shí)，腐
蝕速率將增加3倍～4倍。當(dāng)操作溫度超過設(shè)計(jì)溫
度，即使只超過1～2℃，設(shè)備的腐蝕程度也會非常
明顯增加。因此，正常生產(chǎn)中，要嚴(yán)格控制設(shè)備的
運(yùn)行溫度，盡量避免超溫現(xiàn)象的發(fā)生。
3．5．3加氧量的控制
設(shè)備內(nèi)表面的鈍化膜是處于不斷被破壞、不斷
被修復(fù)的動態(tài)平衡過程中。系統(tǒng)的加氧量是金屬
表面能否維持鈍化動態(tài)平衡的關(guān)鍵。系統(tǒng)加氧量
不足，會導(dǎo)致鈍化膜的形成不好，出現(xiàn)缺氧腐蝕；但
系統(tǒng)的加氧量也不能過大，否則尾氣的放空量增
多，導(dǎo)致氨損增加。因此，在正常生產(chǎn)過程中，加氧
萬方數(shù)據(jù)
第6期汪明笑SNAM尿素合成塔常見腐蝕類型及腐蝕控制·47·
量應(yīng)控制在正常指標(biāo)的中等偏上。
在停車期間，鈍化膜會受到不同程度的破壞。
開車初期，金屬表面呈活化狀態(tài)，鈍化膜處于重新
形成和逐漸恢復(fù)的過渡時(shí)期。在此期間，系統(tǒng)的加
氧量以控制在指標(biāo)上限為宜。待設(shè)備運(yùn)行幾個(gè)小
時(shí)后，再逐漸適當(dāng)降低系統(tǒng)的加氧量。系統(tǒng)在開車
運(yùn)行過程中若出現(xiàn)鈍化空氣中斷，而且在短時(shí)間內(nèi)
(不超過10 min)不能恢復(fù)時(shí)，應(yīng)作緊急停車處理。
3．5．4硫含量及氯離子含量的控制
硫和氯離子會對設(shè)備造成非常嚴(yán)重的腐蝕，只
要上述2種元素存在，設(shè)備腐蝕就會發(fā)生。硫和氯
離子的含量越高，對設(shè)備造成的腐蝕就越嚴(yán)重。加
氧量的增加，可一定程度上抵消硫的腐蝕作用，但
當(dāng)CO：中硫含量超過15×10。6時(shí)，加再多的氧，系
統(tǒng)中的鈍化膜都無法形成，設(shè)備將進(jìn)入加速活化階
段。當(dāng)C02中硫含量超過100×10咱時(shí)，在1—2 h
內(nèi)，鈍化膜就會被完全破壞掉。因此要加強(qiáng)檢測原料
CO：中硫含量和介質(zhì)中的氯離子是否超標(biāo)。對于大
型尿素裝置而言，設(shè)計(jì)原料CO：氣中的硫含量指標(biāo)
應(yīng)≤5 X 10～，實(shí)際生產(chǎn)中一般應(yīng)控制在2×10～。
3．5．5氨碳比和水碳比
系統(tǒng)在高氨碳比和低水碳比的狀況下運(yùn)行有
利于減緩設(shè)備的腐蝕。因此，從保護(hù)設(shè)備的角度而
言，系統(tǒng)的氨碳比應(yīng)盡量控制在指標(biāo)的上限，而水
碳比應(yīng)盡量控制在指標(biāo)下限。
3．5．6腐蝕檢測
鎳的化合物在甲銨液中的溶解性相對較好，設(shè)
備的腐蝕情況可通過分析產(chǎn)品尿素或中間物料中
鎳元素的含量來判定。正常情況下，工藝介質(zhì)對設(shè)
備有較小的腐蝕，并且是均勻腐蝕，產(chǎn)品中的Ni含
量應(yīng)低于0．25 X 10～[2 3。當(dāng)產(chǎn)品中的Ni含量增大
時(shí)，應(yīng)及時(shí)查找原因，采取針對性措施。
3．6停車封塔期間的防腐控制
停車封塔期間的設(shè)備腐蝕控制也比較重要，如
果操作和維護(hù)不當(dāng)，一次停車給設(shè)備造成的腐蝕，
有可能比正常運(yùn)行幾個(gè)月產(chǎn)生的腐蝕都嚴(yán)重。因
此，在停車時(shí)，一般須采取提高氨碳比、降低水碳比
的措施。封塔時(shí)間的長短也應(yīng)根據(jù)不同的停車原
因進(jìn)行確定，一般為12—48 h：①斷氨停車，封塔時(shí)
間不宜超過12 h；②計(jì)劃或緊急停車，并采取了氨碳
比上限控制、水碳比下限控制的情況下，封塔時(shí)間
可保持48 h；③因斷氧停車，一般不宜封塔，應(yīng)立即
排塔，待重新升溫鈍化后開車；④系統(tǒng)出現(xiàn)不明原
因的嚴(yán)重腐蝕時(shí)，這種情況下的停車，不宜封塔。
4結(jié)語
尿素合成塔是尿素生產(chǎn)的關(guān)鍵設(shè)備，如何有效
地克服和減緩設(shè)備的腐蝕問題，是裝置能否安全連
續(xù)運(yùn)行的關(guān)鍵。采取如下措施可有效提高設(shè)備的
使用壽命，避免一些不必要的腐蝕情況的發(fā)生。
(1)選取耐腐蝕性能更佳的不銹鋼材料。
(2)嚴(yán)格執(zhí)行材料及焊縫檢驗(yàn)要求，嚴(yán)格按照
焊接工藝評定完成不銹鋼焊接。
(3)加強(qiáng)操作工藝參數(shù)的控制，做好實(shí)時(shí)監(jiān)測
及建立設(shè)備腐蝕檔案，掌握設(shè)備的腐蝕規(guī)律。
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收稿日期：2010-08—16 同囝
越南河北氮肥廠改擴(kuò)建項(xiàng)目開工
2010年l 1月28日，由中國五環(huán)工程有限公司EPC總承包的越南河北氮肥廠改擴(kuò)建項(xiàng)目在越南北江市隆重舉行開工典
禮。越南國家副總理王忠海、中國駐越南大使館商務(wù)參贊胡鎖錦以及中國五環(huán)工程有限公司董事長兼總經(jīng)理程臘春、黨委書
記兼副總經(jīng)理汪志雄等領(lǐng)導(dǎo)出席了開工典禮。該項(xiàng)目EPC合同總金額為3．95億美元，總工期約43個(gè)月。
五環(huán)工程新簽50／80項(xiàng)目EP合同
2010年11月13日上午，由中國五環(huán)工程有限公司承擔(dān)設(shè)計(jì)采購EP總承包的內(nèi)蒙古博大實(shí)地化學(xué)有限公司50／80項(xiàng)目
合同簽字儀式在內(nèi)蒙古鄂爾多斯市隆重舉行。根據(jù)合同約定，中國五環(huán)工程有限公司將承擔(dān)50萬t／a合成氨裝置、80萬t／a
尿素裝置以及輔助設(shè)施和公用工程的設(shè)計(jì)和采購工作，項(xiàng)目計(jì)劃于2013年8月底實(shí)現(xiàn)機(jī)械竣工。

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