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含氧煤層氣液化流程安全性分析與措施

文檔作者：鄧驥諸林肖婭趙啟龍文檔來源：西南石油大學(xué)化學(xué)化工學(xué)院		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年08月25日
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574
石油與天然氣化工
CHEMICAL ENGINEERING OF OIL ＆ GAS 2O14
含氧煤層氣液化流程安全性分析與措施
鄧 驥諸林 肖 婭趙啟龍
(西南石油大學(xué)化學(xué)化工學(xué)院)
摘 要礦下抽采的煤層氣由于混有空氣而在液化中存在爆炸危險(xiǎn)。通過將HYSYS對(duì)常規(guī)
液化分離流程的模擬結(jié)果與爆炸極限理論相結(jié)合進(jìn)行分析計(jì)算得出：爆炸危險(xiǎn)主要集中在冷凝終
了處和精餾塔頂部。進(jìn)而提出降低壓縮機(jī)出口壓力或提高最終冷凝溫度；嚴(yán)格控制精餾塔塔頂氣
相CH 含量在爆炸上限之上，塔頂氣用N 惰化后再與液氮逆流接觸以進(jìn)一步回收CH 。計(jì)算表
明，當(dāng)N2注入比達(dá)0．6(摩爾比)，氣相CH 含量曲線將繞過臨界點(diǎn)進(jìn)入安全區(qū)。采取措施后CH
有較高收率且液化流程安全性得以提高。
關(guān)鍵詞 含氧煤層氣 液化 模擬 爆炸極限 惰化
中圖分類號(hào)：TE687 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A DOI：10．3969／j．issn．1007—3426．2014．05．023
Security analysis and measures for the liquefaction process of
oxygen。-bearing coal_-bed methane
Deng Ji，Zhu Lin，Xiao Ya，Zhao Qilong
(College of Chem istry and Chem ical Engineering，Southwest Petroleum
University，Chengdu 610500，Sichuan，China)
Abstract：There is a risk of explosion during purifying the coal—bed methane coming from un—
derground drainage，for the reason that the gas contains oxygen． In this paper，the results of
simulation with HYSYS and the flammability limit theory were combined together to analyze the
security of whole process．The results showed that the explosion hazard concentrated at the end
of the condensation and on the top of rectification tower．The measure to reduce the compressor
outlet pressure or raise the final condensation temperature was proposed．W hat S more，the secu—
rity measure was proposed to control the methane content of rectification tower gas above the up—
per limit of the explosion strictly，and then the inerting gas with nitrogen contacts with liquid ni—
trogen upstream for further recovery of CH4．The results indicate that when the value of nitrogen
injection ratio is greater than 0．6 (mole ratio)，there is no danger of explosion in liquefaction
process，and both methane yield and process safety are improved greatly in this way．
Key words：oxygen—bearing coal—bed methane，liquefaction，simulation，flammability limits，
inerting
目前，煤層氣開采主要有地面抽采和礦下抽采
兩種方式，后者在實(shí)際開發(fā)中采用較普遍。地面抽
采的煤層氣CH 體積分?jǐn)?shù)可達(dá)98％ ，能直接利用；
礦下抽采的煤層氣CH 體積分?jǐn)?shù)一般只有30％～
70 _1_ ，其余主要是空氣。含氧煤層氣脫氧是礦下
煤層氣利用的技術(shù)瓶頸，目前主要的脫氧方法有低
溫液化分離、變壓吸附、燃燒脫氧和膜分離等[1,3-4]。
其中，低溫液化分離法通過液化來實(shí)現(xiàn)脫氧，同時(shí)得
作者簡介：鄧驥(1990一)，男，四川樂至人，西南石油大學(xué)在讀碩士研究生，主要從事天然氣處理的科研工作。地址
(610500)四川省成都市西南石油大學(xué)化學(xué)化工學(xué)院。E-mail：djswpu@sina．cn
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第43卷 第5期 鄧驥等含氧煤層氣液化流程安全性分析與措施
到液態(tài)產(chǎn)品，由于其脫除雜質(zhì)徹底、產(chǎn)品純度高而成
為常用方法_l“]。含氧煤層氣在液化過程中由于氧
的存在而面臨爆炸危險(xiǎn)r2 引。因此，保證流程安全
極其重要。
1 液化流程模擬
采用的原料氣組成如表1所列u 。圖1為
典型含氧煤層氣液化分離流程口 ]，該流程主要
由煤層氣液化分離和冷劑制冷系統(tǒng)組成。在液化分
離系統(tǒng)中，煤層氣分別經(jīng)過兩級(jí)壓縮機(jī)和冷卻器升
壓及初步冷卻后，依次進(jìn)入各冷箱逐步實(shí)現(xiàn)進(jìn)一步
降溫并液化。液化了的煤層氣經(jīng)節(jié)流閥降溫降壓后
在精餾塔中完成脫氧脫氮。其中，N。和O。從塔頂
排出并返回冷箱回收冷量，高純度的液態(tài)產(chǎn)品從塔
底采出。在N。一CH 制冷循環(huán)中，制冷劑經(jīng)兩級(jí)壓
縮升至高壓，又經(jīng)兩級(jí)冷卻降至常溫。制冷劑先后
進(jìn)入冷箱1、2降溫，然后再進(jìn)入膨脹機(jī)降溫降壓后
進(jìn)入冷箱3進(jìn)一步降低溫度，最后通過膨脹機(jī)以獲
得盡量低的溫度和盡量多的冷量。低溫低壓的氣體
為精餾塔塔頂提供冷量后返回各冷箱，冷卻煤層氣
和制冷劑自身。在丙烷循環(huán)中，丙烷先后經(jīng)過壓縮
機(jī)、冷卻器和節(jié)流閥后通過冷箱1，為制冷劑和煤層
氣提供冷量。
表1 原料氣組成
Table 1 Volume fraction of raw gas component
圖1 典型液化分離流程
Figure 1 Process of typical liquefaction separation
設(shè)定原料氣溫度30。C、壓力150 kPa、流量取
1 kmol／hE 。利用HYSYS建立典型含氧煤層氣液
化分離模型，采用在低溫領(lǐng)域應(yīng)用較多的P-R方程
計(jì)算相平衡特性 ]。壓縮機(jī)絕熱效率為85 、膨
脹機(jī)等熵效率為8o 9／6，換熱器壓降為10 kPa，液態(tài)
產(chǎn)品壓力為200 kPaⅢ1 ]，CH 純度設(shè)定為99 (摩
爾分?jǐn)?shù))_7]。液化分離中主要物流點(diǎn)參數(shù)見表2。
表2 流程主要物流點(diǎn)參數(shù)
Table 2 Parameters of main material flow points in process
物流點(diǎn) 1 4 6 7 9 10
溫度／℃ 30．0 142．1 —30．0 —90．0 —130．0 —163．4
壓力／MPa 0．15 2．00 1．98 1．97 1．95 0．20
2 安全性分析
溫度、壓力和組成的變化都會(huì)影響爆炸極限，流
程中某些位置有可能因此存在爆炸隱患l3， 。因
此，基于流程模擬數(shù)據(jù)，通過考察氣相CH 含量與
CH 的爆炸極限間關(guān)系來分析流程安全性。
2．1 爆炸極限
Coward爆炸三角形如圖2所示，分為I、Ⅱ、
Ⅲ、Ⅳ 4個(gè)區(qū)，分別為欠CH 區(qū)、爆炸區(qū)、欠氧區(qū)和
安全區(qū) 。除爆炸區(qū)以外，其他區(qū)都會(huì)因?yàn)槿鄙?
CH 或O。而不具有爆炸性。C為臨界點(diǎn)，O。含量
低于C點(diǎn)，CH 就失去爆炸性。LC為爆炸下限，
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石油與天然氣化工
CHEMICAL ENGINEERING OF OIL &amp;amp; GAS
20 40 60 80 100
(CH )／％
圖2 常溫常壓下CH 在空氣中的爆炸三角形
Figure 2 Explosion triangle of methane in air at
ambient temperature and pressure
UC為爆炸上限 ]。
常溫常壓下，CH 在空氣中的爆炸范圍為5
～ 15 (體積分?jǐn)?shù))[ 。吳劍鋒將CH 、N 、O 的比
例擴(kuò)展到全濃度范圍，CH 的爆炸下限和上限計(jì)算
分別如式(1)和式(2) ]。
XcH ： 5．344— 0．017 3Xo (1)
XcH． 一1．181Xo 一6 (2)
式中，x 為CH 體積分?jǐn)?shù)， ；x。 為O。體積分
數(shù)，9／6。
根據(jù)爆炸理論，壓力升高，爆炸下限略有下降，
爆炸上限則有較大上升；溫度上升，爆炸上限上升，
爆炸下限下降，不同的溫度壓力下爆炸三角形也會(huì)
發(fā)生相應(yīng)的變化[11-12]。具體計(jì)算如式(3)、式(4)。
U 一EacH +2o．6(1g +1)]×
r1+8×lO一 (t-25)] (3)
L 一LcH ×Ex一8×10 (f～25)] (4)
式中，【廠 。 為特定溫度壓力下CH 的爆炸上限，％
(體積分?jǐn)?shù)，下同)；L 為特定溫度壓力下CH 的
爆炸下限， ；U ．為常溫常壓下CH 的爆炸上限，
；Lcn 為常溫常壓下CH 的爆炸下限， ；P為壓
力，MPa；t為溫度，。C。
在含氧煤層氣液化過程中，氣相N 含量增加。
煤層氣可視為貧氧空氣和CH 的混合物，其在不同
溫度、壓力和組成條件下，CH 的爆炸極限可以采
用式(5)和式(6)計(jì)算[3 。 引。
一1-100cl～ 而 而 一F20．6(1gp4-1)]×[1+8X10-4(t-25)](5)
一
(6)
式中，c 為無空氣基CH 摩爾分?jǐn)?shù)(Ci 一1一
C )， ； 為1 tool CH 完全燃燒所需要的o 量，
tool。
在精餾分離中，氣相CH 、O 和N 含量都有
較大變化，可能出現(xiàn)CH 與富氧空氣混合的情況。
結(jié)合式(1)至式(4)，可以推導(dǎo)出在此情況下的爆炸
極限公式，如式(7)和式(8)。
r T — r一6× XN
2
．1．1． 175．1×Xo
l
2．181×Xo 4-XN ’
20．6(1gp+1)]×E1+8×10 ( 一25)] (7)
一～? 0 982 x
． 7×Xo + XN 一
E1—8×10 (≠一25)] (8)
式中，X 為混合氣體中N 的體積分?jǐn)?shù)， 。
2．2 壓縮、冷凝和節(jié)流過程
煤層氣精餾之前，首先要經(jīng)過加壓、冷凝和節(jié)流
過程。加壓過程中溫度和壓力同時(shí)上升，爆炸范圍
變寬，爆炸上下限分別在壓縮機(jī)出口達(dá)到極值。模
擬結(jié)果表明，壓縮1和壓縮2中原料氣均未發(fā)生相
變，CH 體積分?jǐn)?shù)保持60 不變。由式(3)計(jì)算得
到CH 的爆炸上限分別為34．81％ 和45．71 (體
積分?jǐn)?shù)，下同)，這始終低于CH 含量。因此，在壓
縮過程中不存在爆炸危險(xiǎn)。
圖3顯示了煤層氣在30℃ 到～140℃ 降溫過
程中氣相CH 含量、爆炸極限和氣相分率的變化情
況。30～ 一120℃ 范圍內(nèi)，煤層氣氣相分率保持
100 ，組成不變，爆炸上下限圍成的爆炸范圍受溫
度降低影響略有減小。溫度進(jìn)一步降低，相變發(fā)生，
氣相CH 含量和氣相分率迅速下降，爆炸范圍也進(jìn)
一步減小。在一140℃左右，氣相全部液化，但在
一135℃左右，氣相CH 含量曲線與爆炸上限相交
進(jìn)入爆炸范圍。因此，當(dāng)冷凝終了溫度低于一135
℃時(shí)，流程將存在安全隱患。有關(guān)文獻(xiàn)報(bào)道，該進(jìn)入
爆炸范圍的溫度隨壓力的降低而降低r5]。
CH 的爆炸極限和氣相CH 含量隨節(jié)流壓力
¨ 0
，6＼一 0一
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第43卷 第5期 鄧驥等含氧煤層氣液化流程安全性分析與措施
t| C
圖3 冷凝過程爆炸安全性分析
Figure 3 Explosion limit analysis in condensation process
的變化如圖4所示。在節(jié)流中，壓力和溫度同時(shí)降
低，液相部分氣化，隨著節(jié)流閥出口壓力降低，受氣
相CH 含量上升以及溫度和壓力降低影響，CH
的爆炸上限明顯下降，爆炸下限略有上升。在整個(gè)
過程中，氣相CH 含量都在爆炸范圍之外，所以節(jié)
流過程的安全性較高。
4
3
3
2
薹2
1
1
節(jié)流壓力／kPa
圖4 節(jié)流過程爆炸極限分析
Figure 4 Explosion IImit analysis in throttling process
2．3 精餾過程
CH 和空氣的分離主要在精餾塔內(nèi)進(jìn)行，O。、
N 從塔頂排出，塔底流出液態(tài)產(chǎn)品。定義當(dāng)量O。
含量( 。 )為混合氣體中由N 含量按空氣比例計(jì)
算得到的O 含量(即 。 一21X ／79)。當(dāng)量O
含量大于實(shí)際O 含量時(shí)，混合氣體可視為CH 和
貧氧空氣的混合物，反之則視為CH 與富氧空氣的
混合物。精餾塔內(nèi)氣相各組分及當(dāng)量O。含量的分
布見表3(塔板由上向下編號(hào)，0為冷凝器，下同)。
顯然，塔內(nèi)氣相CH 從塔底到第一塊塔板都處于富
氧環(huán)境，從第一塊塔板到塔頂冷凝器，CH 則處于
貧氧環(huán)境。
結(jié)合模擬數(shù)據(jù)和式(5)至式(8)得到精餾塔上部
CH 的爆炸極限和氣相CH 含量隨塔板變化情況
如圖5所示。從第5塊塔板到塔頂冷凝器，CH 的
爆炸上限略有上升，此后逐漸下降。分析認(rèn)為，這主
要是因?yàn)殚_始時(shí)，混合氣體富氧程度逐漸上升而后
來又出現(xiàn)貧氧情況。CH 的爆炸下限在整個(gè)過程
中略有上升，氣相CH 含量在塔頂則有明顯的下
降。在第一塊塔板左右，氣相CH 含量曲線穿過爆
炸上限進(jìn)入爆炸范圍，這表明在精餾塔頂部存在爆
炸危險(xiǎn)。
表3 精餾塔內(nèi)氣相組成分布(f／ )
Table 3 Oomposition distribution of gas in distillation column
組分 墮塑壁蘭
Xc“
2
2
x
塔板序號(hào)
圖5 精餾塔上部爆炸極限分析
Figure 5 Explosion limit analysis in upper rectification column
3 安全措施
對(duì)典型含氧煤層氣液化分離流程的分析表明，
在冷凝終了處和精餾塔頂部都存在爆炸的危險(xiǎn)，為
保證流程安全必須采取相應(yīng)措施。
保證流程中任何點(diǎn)的氣相CH 含量均處于爆
炸范圍外即可實(shí)現(xiàn)流程安全。在一定的設(shè)計(jì)壓力
下，冷凝終了處都會(huì)存在氣相CH 含量與爆炸上限
相交的溫度 ]。可以通過升高冷凝終了處溫度或降
低壓縮機(jī)出口壓力來保證冷凝終了處的氣相CH
含量高于爆炸上限，但無論采用哪種方法都會(huì)造成
其液化率降低，精餾的冷凝負(fù)荷增大，所以這需要綜
合考慮。
針對(duì)精餾塔頂部存在的爆炸隱患，文獻(xiàn)[3]指
出，可以控制精餾塔塔頂氣中的CH 含量高于爆炸
上限以保證流程安全。但是，這會(huì)導(dǎo)致精餾塔塔頂
∞
0 4 6 l
踮 n
9 3 8 3
s苫 ¨
l
1 8 g
M L
9 4 7 4
∞
2 8 0 l
-。蛆 U
； 1
U
； l
蠣蛆 n
9 7 4 4
蛇 U
2 0 8 3
O 2 8 3
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石油與天然氣化工
CHEMICAL ENGINEERING OF OIL &amp;amp; GAS
氣中CH 含量較高、CH 收率較低，造成嚴(yán)重資源
浪費(fèi)和環(huán)境污染。吳劍峰等研究得出，向含氧煤層
氣內(nèi)添加不可燃?xì)怏w可以抑制爆炸 ]，在液化流程
適當(dāng)位置增加惰性氣體含量，氣體就會(huì)失去爆炸
性 ”]。所以，可將精餾塔塔頂氣中CH 含量控
制在爆炸上限之上，通過注入N 使精餾塔塔頂氣
失去爆炸性，之后再通過吸收，回收其中的CH ，以
提高CH 收率。經(jīng)過HYSYS初步模擬得到，這樣
的改進(jìn)可使cH 的收率達(dá)99．99 ，經(jīng)過吸收后的
貧氣由于CH 含量極低而失去爆炸性，可以進(jìn)行全
程冷量回收。
2
2
2
1
1
1
1
1
N 2注入比(摩爾比)
圖6 混合過程爆炸極限分析
Figure 6 Explosion limit analysis in nitrogen injection
對(duì)精餾塔爆炸隱患采取的安全措施的核心在于
注入Nz過程安全，同時(shí)實(shí)現(xiàn)尾氣惰化。定義N。注
入比為N 加注量與總量的比。圖6顯示了在N
的加注過程中氣相CH 含量和CH 的爆炸極限的
變化。隨著N 注入比增加，氣相CH 含量和爆炸
上限不斷下降，爆炸下限逐漸上升。爆炸上下限在
N 注入比為0．6(摩爾比)左右時(shí)交叉，該交點(diǎn)即為
爆炸三角性的爆炸臨界點(diǎn)C，繞過臨界點(diǎn)混合氣體
即可失去爆炸性[13-15]。圖6中CH 含量曲線從臨
界點(diǎn)上方經(jīng)過，這表明在N。加注過程中不會(huì)出現(xiàn)
爆炸危險(xiǎn)，同時(shí)完成尾氣惰化。整個(gè)流程的安全性
得以提高。
4 結(jié)論
本文基于HYSYS以CH 體積分?jǐn)?shù)為6O 的
煤層氣為原料，對(duì)含氧煤層氣脫氧中使用較多的液
化分離流程進(jìn)行模擬，得到全流程的物料信息，發(fā)現(xiàn)
精餾塔內(nèi)氣相從塔底到塔頂由富氧過渡到貧氧情
況。在此基礎(chǔ)上，結(jié)合爆炸極限理論進(jìn)行分析得出：
壓縮和節(jié)流過程中的氣相CH 含量都高于CH 的
爆炸上限，安全性較高，但冷凝終了處和精餾塔頂部
由于氣相CH 含量會(huì)穿過爆炸上限而存在安全隱
患。由此，為實(shí)現(xiàn)冷凝過程安全，提出減小壓縮機(jī)出
口壓力或提高冷凝終了溫度；針對(duì)精餾塔塔頂?shù)碾[
患提出嚴(yán)格控制精餾塔塔頂氣相cH 含量高于爆
炸上限，并用N 將其惰化后與液氮逆流接觸回收
其中的CH ，以提高cH 的收率。模擬表明，cH
收率可達(dá)99．99 9／6，吸收之后的貧氣CH 含量極
低，不存在爆炸危險(xiǎn)，可實(shí)現(xiàn)冷量全程回收。對(duì)Nz
加注過程爆炸極限分析得出：Nz注入比大于0．6
(摩爾比)后，氣相CH 含量繞過爆炸臨界點(diǎn)進(jìn)入安
全區(qū)，進(jìn)而失去爆炸性。研究結(jié)果將為含氧煤層氣
液化分離流程的安全設(shè)計(jì)和操作提供參考。
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收稿日期：2013—1卜2o；修改日期：2013—12—27；編輯：鐘國利

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