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忠縣凈化廠天然氣凈化裝置安全運行評價

文檔作者：曾強李顯良曹東龐有慶文檔來源：中國石油西南油氣田公司重慶天然氣凈化總廠忠縣分廠		點擊數(shù)：	更新時間： 2020年12月28日
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增{
石油與天然氣化工
CHEM ICAL ENGINEERlNG 0F olL ＆ GAS 93
忠縣凈化廠天然氣凈化裝置安全運行評價
曾 強 李顯良 曹 東 龐有慶
(中國石油西南油氣田公司重慶天然氣凈化總廠忠縣分廠)
摘要 簡要介紹了忠縣天然氣凈化廠投運4年來的生產(chǎn)安全運行情況，對裝置工藝特點及
存在問題進行了評價和總結(jié)，并提出了整改措施。對同類天然氣凈化廠的設(shè)計、建設(shè)及運行有一定
的借鑒作用。
關(guān)鍵詞 忠縣 天然氣凈化 安全運行評價
川I渝地區(qū)是我國目前最大的天然氣生產(chǎn)和消費
基地，天然氣的消費和利用關(guān)系到工業(yè)和人民生活
的各個方面，并逐漸發(fā)展成為多元化消費的格局。
川渝地區(qū)的天然氣生產(chǎn)在我國能源結(jié)構(gòu)中占有重要
地位，而天然氣凈化廠的安全平穩(wěn)運行對保障民生
起著重要的作用。
1原料氣預(yù)處理裝置
本裝置由重力分離和過濾分離兩級組成，分離
出原料氣中夾帶的凝析油、游離水和固體雜質(zhì)。由
于近年來上游原料天然氣中含有較多的化學(xué)添加
劑，并隨天然氣進入脫硫單元的溶液系統(tǒng)，對凈化裝
置長周期安全平穩(wěn)運行造成較大的影響。因此，原
料氣中攜帶的雜質(zhì)在不能夠完全過濾的情況下是影
響天然氣凈化裝置安全平穩(wěn)運行的重要因素。應(yīng)加
強對重力分離器的排污和高效過濾器的檢查保養(yǎng)工
作；同時加強與上游單位的聯(lián)系，避免原料氣雜質(zhì)進
人脫硫系統(tǒng)影響裝置安全生產(chǎn)。
在生產(chǎn)運行中，由于原料氣重力分離器從原料
氣中分離出的固體雜質(zhì)時常堵塞液位計，無法正確
了解分離器內(nèi)真實液位，給裝置安全運行造成了影
響，因此，采取定期對重力分離器進行排污操作，及
時排盡污染物，確保系統(tǒng)清潔。
在高效過濾器運行中，發(fā)現(xiàn)快開盲板的壓蓋處
會發(fā)生泄漏，且長時問運行后，快開盲板易卡死而無
法打開。針對此問題，采取定期對快開盲板進行維
護保養(yǎng)，確?？扉_盲板便捷安全使用，及時更換報廢
濾芯，清理過濾器內(nèi)污染物，確保下游脫硫裝置溶液
干凈(圖1)。
2脫硫、脫水裝置
脫硫裝置采用40 (訓(xùn))甲基二乙醇胺(MDEA)
配方溶劑(CT8—5)水溶液脫除天然氣中的H s和
部分CO ，從脫硫塔頂出來的濕凈化天然氣送至脫
水裝置。
脫水裝置采用99．7 (叫)三甘醇(TEG)作脫
水劑，脫除濕凈化天然氣中絕大部分的水，經(jīng)吸收塔
脫水后的干凈化天然氣(在出廠壓力條件下水露點
≤ 一1O℃)作為商品氣外輸。
2．1過濾系統(tǒng)
脫硫裝置生產(chǎn)運行平穩(wěn)最重要的是要確保
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94 忠縣凈化廠天然氣凈化裝置安全運行評價
MDEA溶液清潔，減小雜質(zhì)對脫硫系統(tǒng)的影響。忠
縣凈化廠MDEA 溶液過濾系統(tǒng)設(shè)置三級過濾器，
前、后級為機械過濾器，主要過濾溶液中的固體雜
質(zhì)。第二級為活性炭過濾器，主要吸附過濾掉溶液
中可溶性雜質(zhì)，如MDEA降解產(chǎn)物。
2．1．1 MDEA機械過濾器
MDEA前過濾器原設(shè)計為2臺，一臺為立式
PALL反沖洗過濾器，另一臺為臥式過濾管式過濾
器。正常生產(chǎn)時以PALL反沖洗過濾器為主，進行
反沖洗時切換到過濾管式過濾器。但在裝置投產(chǎn)后
不久，發(fā)現(xiàn)PALL反沖洗過濾器反沖洗效果差，不
能實現(xiàn)反沖洗功能。進行拆卸清洗時，拆卸難度相
當(dāng)大，無法投入正常使用。MDEA后過濾器原設(shè)計
也只有1臺臥式過濾管式過濾器。因此前、后級過
濾器均僅有一臺在運行，清洗更換過濾器濾芯時只
能走旁路，同時為了防止雜質(zhì)進入活性炭過濾器堵
塞活性炭，活性炭過濾器也必須投入旁路運行。溶
液過濾系統(tǒng)經(jīng)常出現(xiàn)全旁路狀態(tài)，雜質(zhì)無法得到有
效過濾，對板式換熱器造成嚴(yán)重影響。另外由于過
濾元件價格較貴，運行成本非常高。因此，將PALL
反沖洗過濾器更換為袋式過濾器，并在后級過濾器
增加一臺袋式過濾器，正常運行時，前、后過濾器均
使用袋式過濾器，當(dāng)清洗更換過濾袋時，切換到濾芯
式過濾器，濾袋更換完成后再切換到袋式過濾器運
行。這樣，溶液中的雜質(zhì)得到有效的過濾，確保了溶
液系統(tǒng)的清潔。
2．1．2活性炭過濾器
(1)原設(shè)計的閃蒸罐閃蒸氣流量為45 m。／h，
與實際運行時的流量相差頗大，閃蒸氣通常在500
m。／h～600 m。／h，最大時的閃蒸氣總量超過1000
m。／h，并且脫硫吸收塔發(fā)泡攔液頻繁。將活性炭過
濾器全部投運后，閃蒸氣流量恢復(fù)正常，未再出現(xiàn)閃
蒸氣偏高的現(xiàn)象。
(2)2007年7月至11月，Ⅱ套脫硫吸收塔發(fā)泡
攔液頻繁，分別對兩套脫硫單元閃蒸后的富液和貧
液取樣進行了對比，發(fā)現(xiàn)II套溶液中沉淀黑色物質(zhì)
比I套多，懷疑是上游夾帶的化學(xué)溶劑進入了脫硫
系統(tǒng)引起的，通過補充部分新鮮溶液以及全部投運
活性炭過濾器后，脫硫吸收塔壓差穩(wěn)定，裝置運行平
穩(wěn)。
(3)脫硫吸收塔玻板液位計有大量的氣泡，這
是因為塔底液體夾帶氣泡較多從而影響了液位測量
準(zhǔn)確度，出現(xiàn)這一現(xiàn)象的主要原因可能是溶液發(fā)泡
嚴(yán)重，大量CH 氣體溶解在溶液里，或者以小氣泡
的形式混合在溶液中，造成溶液密度發(fā)生較大的變
化，從而影響儀表的測量結(jié)果。將活性炭過濾器全
部投入使用后，玻板液位計出現(xiàn)鼓泡的現(xiàn)象明顯降
低，液位測量準(zhǔn)確度大大提高。
從上述三種情況可以看出，活性炭過濾器的使
用情況直接關(guān)系到脫硫單元的安全平穩(wěn)運行狀態(tài)，
從而影響硫磺回收單元的回收率及運行狀況。
2．2板式換熱器
忠縣分廠脫硫、脫水裝置貧液／富液換熱器均采
用板式換熱器，板式換熱器具有傳熱效率高、壓降
低、體積小以及易清洗的特點。省去了笨重且體積
龐大的貧液空冷器，減少了設(shè)備的占用空間，同時大
大提高了熱量回收率，減少了循環(huán)冷卻水用量和富
液再生蒸汽和燃料氣消耗量，降低了生產(chǎn)能耗。
2．2．1 MDEA貧／富換熱器
忠縣分廠MDEA貧液／富液換熱器采用了板式
換熱器，每臺換熱器換熱面積103 m ，經(jīng)過幾年的
運行，節(jié)能效果明顯。但是板式換熱器使用過程中
存在以下不足：
(1)目前使用的板式換熱器為舒瑞普公司生產(chǎn)
的可拆卸式換熱器，自2005年5月裝置投運以來，
已發(fā)生堵塞3次、漏泄2次，在以上5次檢修過程
中，維修成本偏高，僅材料費就花費了8o多萬元。
(2)由于換熱器的板片之間密封墊片在高溫含
硫介質(zhì)中極易發(fā)生老化，使得墊片變脆、失去彈性。
因此，拆卸后墊片將不能重復(fù)使用，而換熱器堵塞和
密封墊片漏泄，只能通過解體檢修解決。一旦板式
換熱器發(fā)生嚴(yán)重泄漏，一是造成裝置停產(chǎn)，二是容易
引起人員中毒事故。
(3)目前，舒瑞普已停止型號為GX一64P板式
換熱器的生產(chǎn)，今后的配件不能得到有效保障。
因此建議將舒瑞普的可拆卸式換熱器更換為板
片全焊接、可拆卸清洗的換熱器。
2．2．2 TEG貧／富換熱器
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石油與天然氣化工
CHEMlCAL ENGINEERING OF 0IL &amp;amp; GAS
忠縣分廠TEG 貧液／富液換熱器采用瑞典
SWEEP釬焊式板式換熱器，單臺換熱器換熱面積
39．5 m ，拋棄了原浮頭式換熱器。該換熱器一體
化焊接設(shè)計，不可拆卸，結(jié)構(gòu)緊湊，占地面積非常小，
極大地減小了裝置的生產(chǎn)能耗，工廠經(jīng)濟效益得到
了顯著的提高。但是板式換熱器一旦發(fā)生堵塞、泄
漏，只能停產(chǎn)進行檢修。
3硫磺回收裝置
本單元基礎(chǔ)設(shè)計由荷蘭JACOBS公司完成，采
用四級轉(zhuǎn)化超級克勞斯(SuperClaus)工藝(三級常
規(guī)克勞斯加一級超級克勞斯)，設(shè)計硫回收率為
99．2 ，單套裝置硫磺產(chǎn)量約25．2 t／d。兩套裝置
共用1套尾氣焚燒爐和煙囪排放系統(tǒng)。裝置運行4
年表明，該裝置設(shè)計合理，操作及控制簡單靈活，在
線分析儀可靠。
3．1酸氣質(zhì)量
原料酸氣的質(zhì)量與硫磺回收率密切相關(guān)，首先
考慮的是其中H S含量，含量越低主燃燒爐的溫度
也越低，降低了熱反應(yīng)段的硫轉(zhuǎn)化率。由于酸氣中
CO 升高，有機硫生產(chǎn)率增加，進一步影響催化反
應(yīng)段的效率。
年份
H2S， ，
2006銥
54．9O
2007年 2008年
56．11 54．44
從表1可以看出，裝置運行時，酸氣濃度達(dá)到設(shè)
計要求。為了使火焰保持穩(wěn)定，燃燒溫度必須高于
925℃。當(dāng)酸氣濃度變化的時候，裝置可在分流法模
式下運行，分流酸氣經(jīng)支路進入一級再熱爐混合室，
以確保主爐燃燒的穩(wěn)定性。
3．2各級再熱爐的空燃比
經(jīng)過三次大修，每次大修都發(fā)現(xiàn)有少量的炭沉
積在催化劑表面，這是由于硫磺回收各級再熱爐按
次化學(xué)當(dāng)量(95 )燃燒，對燃料氣和空氣測量精度
要求很高，現(xiàn)有的流量計精度有限，在低流量狀態(tài)下
會出現(xiàn)零點漂移等問題，加之現(xiàn)有的分析手段較難
測定過程氣剩余氧含量，給回收單元再熱爐配風(fēng)帶
來困難。建議提高再熱爐燃料氣和空氣計量儀表的
精度，以及提高分析手段和操作水平，確保配風(fēng)的準(zhǔn)
確性。
3．3超級克勞斯裝置
在超級克勞斯反應(yīng)器中采用選擇性氧化催化
劑，發(fā)生的反應(yīng)為：
H2S+ 0．502一l／x Sx+ H2 O
過量空氣的存在促使H。S向單質(zhì)硫轉(zhuǎn)化，同時
超級克勞斯選擇性氧化催化劑不會促進硫蒸氣與工
藝氣中的水汽發(fā)生克勞斯逆反應(yīng)，因此可以獲得硫
的高轉(zhuǎn)化率。但必須保持氧化環(huán)境，以確保最大限
度的H。S向硫轉(zhuǎn)化，并防止硫氧化而生成SO。。超
級克勞斯裝置操作簡便，在運行過程中，主要發(fā)現(xiàn)存
在以下問題：
(1)超級克勞斯冷凝器采用空冷變頻調(diào)速控
制，尾氣出口溫度(設(shè)計126 oC)與蒸汽壓力串級控
制，由于空冷器頂部無排氣閥門，導(dǎo)致蒸汽側(cè)的不凝
氣無法排出，降低了冷凝效果，尾氣出口溫度偏高，
對提高硫磺回收效率不利，這一問題現(xiàn)已通過增加
甩頭得到解決。
(2)超級克勞斯冷凝器(E一1404)尾氣出口溫
度設(shè)計為串級控制冷凝器的蒸汽壓力，由于受熱電
偶精度限制，常常存在較大的偏差，導(dǎo)致蒸汽壓力偏
高?？紤]到蒸汽壓力測量相對準(zhǔn)確而且可靠，將該
方案由溫度控制調(diào)整為壓力控制，熱電偶顯示溫度
作為參考。
3．4尾氣灼燒爐
尾氣焚燒爐采用正壓爐，引進荷蘭LD DUIK—
ER產(chǎn)品，設(shè)計燃燒溫度670℃ ～760℃ 。在運行過
程中，焚燒爐內(nèi)經(jīng)常發(fā)生強烈的振動及噪音。經(jīng)過
反復(fù)調(diào)整摸索，發(fā)現(xiàn)當(dāng)一次風(fēng)(設(shè)計值最大為2300
kg／h)達(dá)到某一數(shù)值時(如1600 kg／h)，焚燒爐內(nèi)會
發(fā)生周期性的振動及噪音，且這個數(shù)值隨硫磺回收
裝置處理負(fù)荷的變化而變化。
尾氣灼燒爐由鼓風(fēng)機提供燃燒空氣，多余部分
燃燒空氣通過放空排入大氣，這樣耗費大量的能量。
2009年實施技術(shù)改造，增大風(fēng)機傳動輪直徑，風(fēng)機
的轉(zhuǎn)速從5017 r／min下降至3668 r／min，出口壓力
由22 kPa下降至11．5 kPa，電機電流從95 A下降
至40 A，同時風(fēng)機的振幅、噪聲以及軸承的溫度明
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忠縣凈化廠天然氣凈化裝置安全運行評價
顯下降。經(jīng)過半年的運行，完全能夠滿足生產(chǎn)需要，
節(jié)能和環(huán)保效果非常顯著，并且由于設(shè)備運行工況
的改善，檢修周期延長，降低了維修人員的勞動強
度。
3．5脫氣系統(tǒng)
裝置采用Shell殼牌專利技術(shù)的液硫脫氣程
序，可將液硫中H S由300×10 ( )脫除至10×
10 ( )。但是運行幾年來液硫池脫氣出口至蒸汽
噴射器進口的脫氣夾套管線存在嚴(yán)重腐蝕現(xiàn)象，腐
蝕區(qū)域均發(fā)生在管線的低點部位。
在大修中，將I／II套的蒸汽引射泵及配套部分
搬移至E一1405工(空冷器)操作平臺和管架走廊
上，這將保證引射器處于整條脫氣管線的最高點。
液硫脫氣系統(tǒng)工作良好、流量穩(wěn)定，引射廢氣流量均
能保持在115 kg／h以上，達(dá)到了設(shè)計要求。
3．6系統(tǒng)回壓
裝置投運后，各工藝參數(shù)與設(shè)計值較為接近，但
隨著地方電網(wǎng)等客觀因素影響，裝置頻繁開停產(chǎn)近
百次，系統(tǒng)回壓逐漸上升，在脫硫單元酸氣發(fā)生波動
時，導(dǎo)致硫回收單元由于系統(tǒng)回壓瞬間超過聯(lián)鎖設(shè)
定值而聯(lián)鎖。2006年3月23日，工套裝置臨時停
產(chǎn)時，發(fā)現(xiàn)超級克勞斯冷凝器安裝的破沫網(wǎng)質(zhì)量遠(yuǎn)
遠(yuǎn)達(dá)不到設(shè)計要求，隨之按要求更換了破沫網(wǎng)。在
2008年大修中，更換為低壓降的靜態(tài)混合器，系統(tǒng)
回壓明顯下降。
3．7設(shè)備質(zhì)量
3．7．1主燃燒器
Ⅱ套主燃燒器在2007年3月8日和4月3日，
局部表面溫度曾出現(xiàn)過兩次偏高的現(xiàn)象，分析原因
主要是：頻繁的停電停車使耐火材料頻繁地升溫、降
溫，造成耐熱襯里出現(xiàn)較大的裂紋，因此穩(wěn)定的供電
質(zhì)量是保證設(shè)備安全平穩(wěn)運行的有效條件。
3．7．2各級再熱爐
2006年生產(chǎn)班組在例行巡檢時，發(fā)現(xiàn)I套回收
裝置一級再熱爐混合室前的頂部發(fā)紅，經(jīng)檢查確認(rèn)
為高溫部位襯里局部垮塌，造成該單元停產(chǎn)6天。
同年大修檢查發(fā)現(xiàn)，Ⅱ套一級再熱爐同樣部位的襯
里也出現(xiàn)局部垮塌和龜裂，尾氣焚燒爐高溫部位襯
里嚴(yán)重垮塌(圖2)。更換合格的耐火材料重新按照
標(biāo)準(zhǔn)進行筑爐烘爐后投入使用，運行至今未發(fā)生垮
塌問題。
3．7．3液硫池
2007年，先后發(fā)現(xiàn)I／II套液硫池耐熱襯里垮
塌，影響液硫池液硫外輸和硫磺產(chǎn)品質(zhì)量。2008
年，對液硫池重新進行了整改，取消了耐火磚襯里，
改用鋼板焊接而成(圖3)。修建液硫池建議考慮液
硫?qū)δ蜔岵牧细g和熱變形。
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圖2 -級再； 熟爐混合室頂部耐火襯里垮塌后翻 l紅
4輔助生產(chǎn)設(shè)施及公用工程
4．1硫磺成型
硫磺成型采用鋼帶造粒機，兩列，每列每小時最
大處理能力6 t。來自硫磺回收裝置的液體硫磺冷
卻、成型，生產(chǎn)出半球形固體硫磺，然后稱量裝袋(每
袋50 kg)、封口后暫時儲存。硫磺成型設(shè)備大部分
均采用不銹鋼制作，在運行中主要存在以下問題：
(1)在設(shè)計轉(zhuǎn)速運行時，鋼帶的從動滾筒竄動
幅度大，引起鋼帶頻繁出現(xiàn)跑偏，鋼帶減速器溫度
高。
(2)布料器與鋼帶之間不能保持相對穩(wěn)定的問
距(按廠家技術(shù)資料要求為5mm～10mm)；造粒
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石油與天然氣化工
CHEMICAL ENGINEERING OF OIL &amp;amp; GAS 97
效果差，9O 成品硫磺是片狀，粉塵含量重。
(3)由于鋼帶長期存在跑偏現(xiàn)象，導(dǎo)致鋼帶變
形嚴(yán)重。變形后，鋼帶運行中上下起伏過大，下料刮
刀受力不均，易造成刮刀受損，鋼帶局部磨損嚴(yán)重
(圖4)。
— ：I ▲ 圖4 鋼帶出現(xiàn)裂紋 鋼帶出現(xiàn)破損
4．2給水系統(tǒng)
高位水池與裝置高程差約90 m，由于落差大易
產(chǎn)生水錘現(xiàn)象。當(dāng)發(fā)生水錘現(xiàn)象時，給水壓力波動
較大，嚴(yán)重時壓力可達(dá)到1．2 MPa。盡管在進裝置
的水管線上安裝了減壓閥，但減壓閥抗擊水錘的能
力差，不利于水處理設(shè)備和埋地水管網(wǎng)的安全運行。
高位水池?zé)o液位信號傳輸至中控室，在2008年
7月16日凌晨，蘇家水廠到高位水池水管線因施工
造成水管線保護不當(dāng)而破裂，高位水池?zé)o新鮮水供
應(yīng)裝置，分廠經(jīng)過】】個小時的搶修后水管線恢復(fù)供
水。目前已將液位計和報警信號傳輸至中控室。
4．3蒸汽系統(tǒng)
忠縣分廠的兩臺鍋爐為臥式燃?xì)饪煅b全自動蒸
汽鍋爐。型號為WNS15—1．25一YQ型，為保證鍋
爐的安全，燃燒機選用配備了檢漏裝置的敦威
TG64OY型燃燒機。燃燒機運行時機體振動幅度達(dá)
0．3 mm，噪聲約90 dB，連續(xù)多次發(fā)生電機軸承損
壞事故，通過增設(shè)變頻調(diào)速器解決了此類事故。振
動幅值降為0．018 mm，軸承的使用壽命得到最大
限度的延長；電機轉(zhuǎn)速和運行電流降低了一半；燃燒
機的噪音值低于70 dB，達(dá)到了節(jié)能和環(huán)保要求。
新鮮水通過軟水器、除鹽水裝置、除氧水裝置處
理合格后供給鍋爐。幾年的運行表明，鍋爐給水系
統(tǒng)運行較好，但是除鹽水裝置的反滲透(RO)膜處理
耗水量較大，濃水直接外排浪費了大量的外排水，增
加了污水單元的處理量。將濃水作為循環(huán)水系統(tǒng)的
補充水，每年可節(jié)約2．5×10 m。新鮮水，取得了顯
著經(jīng)濟效益。
4．4放空系統(tǒng)
忠縣分廠兩套裝置共用一座放空火炬，高壓放
空火炬和酸氣放空火炬分別設(shè)置，獨立控制?；鹁?
點火方式有全自動高空電點火和地面手動爆燃內(nèi)傳
火兩種，可靠性較高。
裝置運行4年以來，由于緊急停電導(dǎo)致裝置被
迫放空次數(shù)達(dá)100次以上，火炬及放空系統(tǒng)運行都
很正常。但在幾年的生產(chǎn)運行中也發(fā)現(xiàn)了一些問
題，影響著放空系統(tǒng)安全運行：
(1)先導(dǎo)式安全閥倒流。先導(dǎo)式安全閥因其結(jié)
構(gòu)和作用原理的原因，存在倒流問題。當(dāng)安全閥出
口壓力高于進口壓力時，安全閥失去作用，成為直通
狀態(tài)。解決措施是在存在倒流情況的安全閥上安裝
防回流裝置。
(2)裝置聯(lián)鎖放空系統(tǒng)設(shè)計不妥。忠縣分廠兩
套裝置共6處聯(lián)鎖放空，每處放空均按300×10
m。／d設(shè)計，各放空調(diào)節(jié)閥都采用了氣關(guān)閥，聯(lián)鎖閥
作用方式如表2所示。因此，一旦發(fā)生儀表停電或
儀表風(fēng)壓力過低，都會造成6處聯(lián)鎖放空口全量放
空，放空量嚴(yán)重超出設(shè)計值，造成放空系統(tǒng)超壓，影
響裝置安全。
序號 聯(lián)鎖閥名稱
l 原料氣進廠聯(lián)鎖閥
2 原料氣放空聯(lián)鎖閥
3 濕凈化氣切斷聯(lián)鎖閥
4 濕凈化氣放空聯(lián)鎖閥
5 產(chǎn)品氣出廠聯(lián)鎖閥
6 產(chǎn)品氣放空聯(lián)鎖閥
聯(lián)鎖閥位號執(zhí)行機構(gòu)類型作用方式
SDV一1101 單氣缸 失電關(guān)
SDV一1102 單氣缸 失電開
SDV一1201 單氣缸 失電關(guān)
SDV一1202 單氣缸 失電開
SDV一1301 雙氣缸 失電關(guān)
SDV一1302 雙氣缸 失電開
解決措施：原料氣放空聯(lián)鎖閥作用方式維持原
狀，將濕凈化氣、產(chǎn)品氣放空聯(lián)鎖閥以及產(chǎn)品氣出站
聯(lián)鎖閥采用雙氣缸、雙電控作用方式，一旦發(fā)生儀表
序號 聯(lián)鎖閥名稱
1 濕凈化氣切斷聯(lián)鎖閥
2 濕凈化氣放空聯(lián)鎖閥
3 產(chǎn)品氣出廠聯(lián)鎖閱
4 產(chǎn)品氣放空聯(lián)鎖閥
聯(lián)鎖閥位號執(zhí)行機構(gòu)類型作用方式
SDV一1201 雙氣缸 雙電控
SDV一1202 雙氣缸 雙電控
SDV一1301 雙氣缸 雙電控
sDV一1302 雙氣缸 雙電控
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忠縣凈化廠天然氣凈化裝置安全運行評價
停電或儀表風(fēng)壓力過低，均保持原狀不動作，放空系
統(tǒng)的安全性大大提高(表3)。
4．5燃料氣系統(tǒng)
燃料氣系統(tǒng)設(shè)計單套供氣能力1400 m。／h
(20℃ ，101．325 kPa)。脫硫裝置閃蒸氣、脫水裝置
閃蒸氣和干凈化天然氣降壓后匯合在一起作為燃料
氣。兩套燃料氣系統(tǒng)并聯(lián)在一起，當(dāng)一套裝置停工
時，單套燃料氣系統(tǒng)可以滿足裝置的燃料氣需求。
但是燃料氣系統(tǒng)燃?xì)庹{(diào)壓閥節(jié)流現(xiàn)象明顯，噪音較
大，冬季時管線結(jié)冰較嚴(yán)重。采用紫銅管對該管線
蒸汽伴熱，有效地降低了管線結(jié)冰。
5裝置供電
2006年至2008年，裝置受外部供電及雷雨天
氣影響，導(dǎo)致設(shè)備停車放空達(dá)68次。2007年5月，
110 kV電站建成投運后，供電質(zhì)量得到明顯改善。
2008年又對重要動設(shè)備重啟動裝置進行了改造，將
控制電源由電網(wǎng)供電改為UPS供電，改造后，裝置
抗電壓波動能力得到明顯提高。
6結(jié)束語
忠縣凈化廠天然氣凈化裝置運行4年來，部分
設(shè)備出現(xiàn)故障，加之裝置多次停電停產(chǎn)，暴露出一些
設(shè)計和施工中存在的問題。在裝置進行大修檢查
時，對存在的問題進行了消缺整改，為裝置長周期平
穩(wěn)運行奠定了堅實基礎(chǔ)。
主要參考文獻(xiàn)
1忠縣分廠天然氣凈化裝置操作規(guī)程．2007，9
2天然氣凈化技術(shù)座談會論文集．2005，12
3宋文中．忠縣凈化廠運行一年評價．重慶天然氣凈化總廠生產(chǎn)、技
術(shù)及檢修座談會論文集
作者簡介
曾 強：男，生于1982年，2005年畢業(yè)于西南石油大學(xué)化學(xué)工
程與工藝專業(yè)，助理工程師。現(xiàn)任重慶天然氣凈化總廠忠縣分廠凈
化工段副工段長，主要從事天然氣凈化工作。地址(404307)：重慶市
忠縣忠州鎮(zhèn)·燈樹。
編輯：馮學(xué)軍
(上接第85頁)
(5)母線電壓未恢復(fù)，DC—BANK系統(tǒng)的直流
支撐系統(tǒng)給變頻器供電5 min，5 rain后直流支撐系
統(tǒng)撤出對變頻器的供電。
3．3系統(tǒng)的安全性
(1)直流支撐系統(tǒng)與變頻器組成的電機不停電
系統(tǒng)具有可靠的系統(tǒng)安全性。該供電系統(tǒng)與變頻器
是分布式結(jié)構(gòu)，該供電系統(tǒng)應(yīng)用后完全不影響原有
變頻器的使用方式及性能，在母線電壓正常時該系
統(tǒng)僅作為后備電源。這時直流支撐系統(tǒng)的投入和退
出，不會對變頻器產(chǎn)生任何影響。
(2)該系統(tǒng)與變頻器之間有十分可靠的隔離保
護設(shè)計，當(dāng)一臺變頻器出現(xiàn)故障，不會影響其它變頻
器的正常運行。
(3)在檢測維修時，每個回路直流支撐系統(tǒng)均
可單獨與母線分離，以便于維修。
(4)監(jiān)控單元上備有保護變頻器母線晃電、失
電到充電電壓實時記錄。運行人員可以事后在監(jiān)控
單元上查詢記錄。
(5)根據(jù)需要設(shè)備可以實現(xiàn)“遙控、遙測、遙信”
等功能。
4結(jié)論
目前忠縣分廠安裝有變頻器的有如下主要設(shè)
備：4臺往復(fù)泵、2臺燃燒機、2臺循環(huán)水風(fēng)機。這些
設(shè)備都是一用一備，負(fù)荷不大，只需安裝一套抗晃電
系統(tǒng)就能分別滿足各用電設(shè)備抗晃電要求?？够坞?
系統(tǒng)的直流母線有多個輸出回路，每一個回路均能
帶一定的負(fù)荷。雖然安裝了變頻器的設(shè)備不在同一
單元，但是抗晃電系統(tǒng)直流母線供電能力較強，在
400 m 的范圍內(nèi)都能夠滿足要求，因此將抗晃電系
統(tǒng)安裝到控制室內(nèi)，分別給各變頻器提供不問斷直
流電源，已滿足實際工況要求。
主要參考文獻(xiàn)
1南京國臣信息自動化有限公司DC-BANK技術(shù)方案。
作者簡介
王德全：男，1967年生。1988年12月畢業(yè)于承德石油校電氣
自動化專業(yè)，電氣工程師。從事電氣技術(shù)管理工作。
編 輯：楊 蘭

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