色爱综合区,亚洲中文字幕黄网站,国产三级在线播放欧美,美国一级毛片aa,av无码,天天干,婷婷六月丁香91视频,免费的黄色网站4mmb

<bdo id="8u8y0"><source id="8u8y0"></source></bdo>

會員中心
加入VIP
微信

客服微信網(wǎng)站公眾號

　煤礦　化工　建筑
　機(jī)械　電力　冶金
　消防　交通　特種

　論壇　活動　視頻
　問答　投稿　 MSDS
　簽到　超市　招聘

導(dǎo)航：安全管理網(wǎng)>> 安全論文>> 建筑安全論文>>正文

浩口混凝土重力壩非溢流壩段抗震安全評價

文檔作者：張騰蛟沈振中梁亮楊磊文檔來源： 1．河海大學(xué)水文水資源與水利工程科學(xué)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 2．河海大學(xué)水利水電學(xué)院 3．蘇州市水利設(shè)計(jì)研究院有限公司，		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時間： 2024年02月22日
下載地址：點(diǎn)擊這里	文件大小： 379.15 KB 共5頁	文檔格式： PDF	下載點(diǎn)數(shù)： 1 點(diǎn)（VIP免費(fèi)）

內(nèi)容預(yù)覽 [文件共5頁]

本文件共5頁，如需編輯使用，請下載。

注：預(yù)覽效果可能會出現(xiàn)部分文字亂碼（如口口口）、內(nèi)容顯示不全等問題，下載是正常的。

	文件大?。?79.15 KB 共5頁文件格式：PDF 下載點(diǎn)數(shù)：1 點(diǎn)（VIP會員免費(fèi)）

下一篇：鋼筋混凝土梁橋安全性評判方法的研究

上一篇：混凝土房屋安全控制施工期結(jié)構(gòu)性能實(shí)測研究

文本預(yù)覽

僅提取頁面文字內(nèi)容，供快速閱讀使用。

第10卷第6期
2012年12月
南水北調(diào)與水利科技
South-to-North Water Transfers and Water Science&amp;amp; Technology
V0I．10 No．6
Dec．2012
doi：10．3724／SP．J．1201．2012．06018
浩，口H口混， 匕 凝土重力壩非溢流壩段抗震 安全評價
張騰蛟 ，沈振中 ，梁 亮。，楊磊
(1．河海大學(xué)水文水資源與水利工程科學(xué)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，南京210098；
2．河海大學(xué)水利水電學(xué)院，南京210098；3．蘇州市水利設(shè)計(jì)研究院有限公司，江蘇蘇州215004)
摘要：根據(jù)浩13水電站工程的實(shí)際情況，采用三維有限元法，建立了混凝土重力壩非溢流壩典型壩段的三維有限元
模型。在獲得壩體靜力場的基礎(chǔ)上，將動力分析反應(yīng)譜法計(jì)算所得的動力分析結(jié)果與大壩在正常蓄水工況下靜力
分析成果進(jìn)行疊加，得到大壩在靜動力作用下的壩體應(yīng)力。據(jù)此，根據(jù)剛體極限平衡原理對大壩進(jìn)行強(qiáng)度和抗滑穩(wěn)
定性分析和評價。結(jié)果表明，大壩在設(shè)計(jì)地震作用下強(qiáng)度滿足規(guī)范要求，壩基面抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)4．4，大于規(guī)范
允許最小安全系數(shù)。因此，壩體是安全的。
關(guān)鍵詞：混凝土重力壩；三維有限元法；振型分解反應(yīng)譜法；靜動應(yīng)力疊加；地震響應(yīng)；強(qiáng)度；抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)
中圖分類號：TV642．3 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1672—1683(2012)06—0018—05
Earthquake-resistance Safety Evaluation of Non-overflow Section
of Haokou Concrete Gravity Dam
ZHANG Teng-jiao ，SHEN Zhen-zhong ，LIANG Lianga，YANG Lei ’
(1．StateKey Laboratory of Hydrology-WaterResources and Hydraulic Engineering，Hohai University，Nanjing
210098，China；2．T^8 College of Water Conservancy and Hydropower Engineering，Hohai University，
Na ing 210098，China ；3．Suzhou Water Design and Research Insitute Co．，Ltd，Suzhou 215004，Ch ina )
Abstract：According to the actual conditioas of Haokou hydropower station．a(chǎn) three-dimensional finite element model was developed for
the typical non-overflow section of Haokou concrete gravity dan1．Based on the static field of the dam。the dynamic analysis re—
sults obtained from the response spectrum method were superimposed with the static analysis results determined by the norm al
storage of the dam，which provided the dam stress under the static and dynamic forces．The strength and ability against sliding
of the dam were analyzed and evaluated using the rigid body limit equilibrium theory．The results demonstrated that the strength
of the dam meets the standard requirement under the design earthquake action．The safety factor against sliding the dam founda—
tion was 4．4，which was greater than the minimum safety factor allowed by the standard，and therefore the dam is safe．
Key words：concrete gravity dam；three-dimensional finite element method；mode-superposition response spectrum method；SU—
perposition of dynamic and static stress；earthquake response；strength；safety factor against sliding
浩口電站位于重慶市武隆縣南部，是一座以發(fā)電為主的
中型水電樞紐工程。壩址位于烏江南岸芙蓉江下游、重慶市
武隆縣浩13鄉(xiāng)浩13村附近的河段上，控制集水面積7 400
km2。水電站主要任務(wù)為發(fā)電，水庫總庫容9 412萬m3，電
站裝機(jī)容量125 MW。工程等別為三等，其永久性水工主要
建筑物Ok壩、引水系統(tǒng)、廠房)級別為3級，次要建筑物為4
級，臨時建筑物為5級。工程按Ⅵ度設(shè)防，其抗震設(shè)防類別
為丙類。地震動峰值加速度按規(guī)范取0．05 g?？紤]到復(fù)雜
的地形和地質(zhì)條件，需要進(jìn)行專門的抗震研究。
攔河大壩為碾壓混凝土重力壩，共分9個壩段：左岸3
個擋水壩段，中間3個溢流壩段及右岸3個擋水壩段。壩軸
線長212．08 m，壩頂高程356．5 m，壩頂寬10．0 m，最大壩高
91．5 m，最大壩寬72．10 m，建基面高程265．O0 m。左擋水
壩段長6O．88 m，右擋水壩段長66．22 m，溢流壩段長85．0
m。壩體上游面295．0 m 以上鉛直，以下為斜坡，坡比
1：0．2；擋水壩段下游面坡比1：0．7，折坡高程340．57 m，
收稿日期：2012—08—26 修回日期：2012—11—03 網(wǎng)絡(luò)出版時間：2012—11—25
網(wǎng)絡(luò)出版地址：http：／／www．cnki．net／kcms／detail／13．1334．TV．20121125．1103．022．html
基金項(xiàng)目：國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51179062)
作者簡介：張騰蛟(1988一)，男，江蘇如東人，碩士，主要從事大壩地震安全方面的研究 E-mail：ztjclark@126．COrn
通訊作者：沈振中(1968一)，男，江蘇吳江人，教授、博導(dǎo)，長期從事水工結(jié)構(gòu)工程和巖土工程研究。E-mail：zhzhshen@hhu．edu．cn
· 18 ·
＆l ‰ || d| l3| | 4％ ∞ |濰％|
張騰蛟等·浩口混凝土重力壩非溢流壩段抗震安全評價
溢流壩段下游坡比1：0．7。
考慮到該工程地質(zhì)條件復(fù)雜，且大壩屬高壩，需要對該
壩進(jìn)行動力響應(yīng)分析，評價其抗震安全性。此壩非溢流壩段
為岸坡壩段，本文選取非溢流壩的典型壩段，采用三維有限
元法l】 建立浩口混凝土重力壩非溢流壩的三維有限元模型，
在獲得大壩初始應(yīng)力狀態(tài)下，將動力分析反應(yīng)譜法計(jì)算所得
的動力分析[a-s]結(jié)果與大壩在正常蓄水工況下靜力分析成果
進(jìn)行疊加，得到大壩在靜動力作用下的壩體應(yīng)力，據(jù)此對大
壩進(jìn)行強(qiáng)度和抗滑穩(wěn)定性分析和評價[6 ]。
1 壩體結(jié)構(gòu)及工程地質(zhì)條件
浩口重力壩非溢流壩的典型壩段結(jié)構(gòu)見圖1。該壩段最
大高度41．5 m，壩基邊坡陡峻，形態(tài)復(fù)雜。
根據(jù)地表地質(zhì)測繪和試驗(yàn)成果分析，將壩基(P m2)、
(Ptq )、(Plq3)看作同一壩基巖體，(P1 m1)、(P1q2)分別看作
兩個壩基巖體。
灰?guī)r(P rn2、P q 、P q3)壩基：為厚層狀結(jié)構(gòu)，根據(jù)平面
測繪和鉆孔揭示；淺表結(jié)構(gòu)面中等發(fā)育，不存在不穩(wěn)定的棱
體，巖體較完整，巖石飽和抗壓強(qiáng)度大于40 iVIPa，中硬巖，
屬ⅢI B。
眼球狀灰?guī)r壩基(P m )：巖石飽和抗壓強(qiáng)度多小于30
MPa，屬軟質(zhì)巖，為薄層狀結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)面中等發(fā)育，多閉合，巖
體較完整，屬Ⅳc。
薄層狀有機(jī)質(zhì)灰?guī)r(P q2)：巖石飽和抗壓強(qiáng)度多大于3O
iVIPa，屬中硬巖，為薄層狀結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)面中等發(fā)育，多閉合，巖
體較完整，屬Ⅲze。
隧洞最大埋深125 m，洞軸線與巖層夾角變化大，穿越
地層包括：二疊系茅13組第二段(P m2)中厚層狀灰?guī)r；茅
口組第一段(P1m )眼球狀灰?guī)r；棲霞組一至三段(PIq 。)灰
巖、有機(jī)質(zhì)灰?guī)r、結(jié)核狀灰?guī)r及硅質(zhì)灰?guī)r；二疊系下統(tǒng)梁山
組(P L)鋁土巖；志留系上統(tǒng)羅弱平組(S1 rL)頁巖。在茅口
組和棲霞組地層中頁巖、炭質(zhì)頁巖發(fā)育較多，厚度一般小于
5 cm，最大厚度80 cm，多含方解石脈，局部夾層見有糜棱巖，
繞曲明顯。
． ! ．
圖1 非溢流壩的典型壩段結(jié)構(gòu)
Fig．1 Structure of the typical section of non-overflow dam
2 三維有限元模型
根據(jù)結(jié)構(gòu)特性以及分析要求，考慮到廊道尺寸相對于壩
體尺寸較小，且對壩體和壩基整體應(yīng)力影響較小，因此，計(jì)算
模型忽略了廊道的影響。有限元模型采用的單元類型為
Solid65和Solid45，分別用于模擬壩體混凝土和壩基巖體。
壩體混凝土作為線彈性材料，壩基巖體作為彈塑性材料，動
力計(jì)算時巖基考慮為無質(zhì)量彈性地基[1 。
采用ANSYS軟件建立三維有限元模型_8 ]，并進(jìn)行計(jì)
算分析。根據(jù)非溢流壩的實(shí)際情況，計(jì)算范圍如下：X方向，
以365 m高程壩體上游面處為零點(diǎn)，上游取至 —一140 m，
下游取至x一190 m，基巖取約1．5倍最大壩高；y方向，非
溢流壩最大壩高斷面基面高程約為270．00 m，壩基巖體約1
倍最大壩高；Z方向，取一個壩段，為25．5 m。根據(jù)實(shí)際情
況，非溢流壩段的壩基面為折面。
采用超單元自動剖分技術(shù)生成非溢流壩段三維有限元網(wǎng)
格。離散后，網(wǎng)格結(jié)點(diǎn)總數(shù)是27 568，單元總數(shù)是22 990，有限
元網(wǎng)格見圖2。計(jì)算時，模型底部邊界為固定約束，上、下游截
取邊界為X向約束，在壩軸線向，兩側(cè)面為z向約束。
圖2 非溢流壩段有限元網(wǎng)格
Fig．2 The finite element mesh of non-overflow section of the dam
3 荷載工況和計(jì)算參數(shù)
3．1 荷載工況
根據(jù)壩區(qū)抗震設(shè)計(jì)要求，參照《水工建筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)
范》DL 5073—2000E ]，動力反應(yīng)計(jì)算考慮“正常蓄水位+地
震”的工況。上游為正常蓄水位352．00 m，下游水位
330．08 m。
本工程根據(jù)《水工建筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(DL 5073—
2000)及浩口電站場地地震報(bào)告，設(shè)計(jì)加速度反應(yīng)譜見圖3。
圖3 設(shè)計(jì)加速度反應(yīng)譜
Fig．3 The response spectrum of design acceleration
圖中fl(T)為最大加速度反應(yīng)與地面加速度峰值的比值
(稱為動力系數(shù))，最大動力系數(shù)盆 取2．0。特征周期 取
0．35 S。
3．2 計(jì)算參數(shù)
三維有限元法計(jì)算分析的應(yīng)力符號規(guī)定為：拉應(yīng)力為
· 19 ·
第10卷總第63期·南水北調(diào)與水利科技·2012年第6期
正、壓應(yīng)力為負(fù)。
靜力分析采用的各分區(qū)材料物理力學(xué)參數(shù)見表1。動力
分析時，根據(jù)《水工建筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(DL 5073—2000)E”]，
混凝土的動態(tài)彈性模量的標(biāo)準(zhǔn)值較其靜態(tài)標(biāo)準(zhǔn)值提高30％。
非溢流壩段各分區(qū)混凝土及基巖計(jì)算參數(shù)見表2。
表1 靜力計(jì)算時壩體和壩基材料參數(shù)
Table 1 Material parameters of dam and its foundation
for the static calculation
表2 動力計(jì)算時壩體和壩基材料參數(shù)
Table 2 Material parameters of dam and its foundation
for the dynamic calculation
4 壩體地震響應(yīng)分析及安全評價E12-15-I
4．1 壩體靜力狀態(tài)
在該壩段最大斷面上，正常蓄水位工況下，該壩段最大
第一主應(yīng)力(壩踵)為壓應(yīng)力，其值為一O．259 MPa；最小第三
主應(yīng)力(壩趾)為壓應(yīng)力，其值為一2．305 MPa；垂直應(yīng)力均為
壓應(yīng)力，在壩趾處最大。
在該壩段最小斷面上，正常蓄水位工況下，該壩段最
大第一主應(yīng)力(壩踵)為拉應(yīng)力，其值為3．216 MPa；最小
第三主應(yīng)力(壩趾)為壓應(yīng)力，其值為一0．890 MPa最大
垂直應(yīng)力(壩踵)為拉應(yīng)力，其值為0．192 MPa。應(yīng)力分
布見圖4。
· 20 ·
4．2 動力響應(yīng)分析
4．2．1 壩體自振特性分析Ll。]
在進(jìn)行反應(yīng)譜分析之前首先進(jìn)行非溢流壩段的模態(tài)分
析，即壩體的固有振動特性分析。模態(tài)分析是為了取得結(jié)構(gòu)
的振動特性，即固有頻率和振型，它們是承受動態(tài)載荷結(jié)構(gòu)
設(shè)計(jì)的重要參數(shù)。根據(jù)規(guī)范可知，采用振型分解反應(yīng)譜法
時，混凝土的阻尼比取0．05。
ANSYS 100
●● 一637698
■■ -635000
圜一350000
■■ 一150000
_ -780000
圓562000
團(tuán)185E+07
_ 320E+07
(a)第一主應(yīng)力／f／rstprincipal stress
(b)第三主應(yīng)力／thh'dprincipal stress
(e)垂直應(yīng)力，Venical siress
ANSYS 100
A=一246E塒
B=-210E+07
C=-174E+07
D=一I38E+昕
E— l02E+07
F=一656194
G=～295166
H=65862
I-~ 26890
(d)基面垂直應(yīng)力／Vertical stcess ofthe base surface
圖4 非溢流壩段壩體應(yīng)力分布
Fig．4 Stress distribution of the non—overflow section of the dam
在地震情況下的模態(tài)分析結(jié)果前5階固有頻率見表3。
o 昕昕凹昕 ，
張騰蛟等·浩口混凝土重力壩非溢流壩段抗震安全評價
表3 地震反應(yīng)譜譜值
Table 3 The earthquake response spectral values
4．2．2 地震作用下的動力響應(yīng)分析
在地震荷載作用下，非溢流壩段壩體產(chǎn)生變形。壩體在
地震荷載作用下的建基面動垂直應(yīng)力最大值為拉應(yīng)力，值
0．86 MPa；建基面上的動剪應(yīng)力最大值為0．37 MPa，見圖
5。可見單獨(dú)地震作用在建基面上產(chǎn)生的附加應(yīng)力較小，不
會超過基巖的承載力。
(a)垂直正應(yīng)力／Vertical n~-mal stress
(b)順河向剪應(yīng)力／shear stressalongtheflowdirection
(c)沿壩軸線向剪應(yīng)J3／shear stress alongthe dam axis direction
圖5 非溢流壩段地震荷載作用下建基面應(yīng)力分布
Fig．5 Stress distribution in the base surface of the
non-overflow section of the dam under earthquake action
4．3 抗震安全評價
考慮大壩在正常蓄水位時遭遇地震作用，將動力分析反
應(yīng)譜法計(jì)算所得的動力分析結(jié)果與大壩在正常蓄水工況下
靜力分析成果進(jìn)行疊加，可得到大壩在靜動力作用下的壩體
應(yīng)力，據(jù)此對大壩進(jìn)行強(qiáng)度和抗滑穩(wěn)定性分析和評價。根據(jù)
提供的資料壩基地質(zhì)條件良好，無明顯的不利斷裂帶或貫穿
性裂縫擴(kuò)展，因此只對壩基面的抗滑穩(wěn)定進(jìn)行分析和評價。
4．3．1 應(yīng)力分析
根據(jù)正常蓄水位工況下計(jì)算得到的壩體在靜荷載作用
下的應(yīng)力場以及采用振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算得到的壩體在
地震作用下的動應(yīng)力分布，按照對壩體應(yīng)力最不利的原則，
將靜力和動力計(jì)算所得的應(yīng)力場進(jìn)行疊加，得到地震作用下
壩體的應(yīng)力場分布，據(jù)此對大壩強(qiáng)度進(jìn)行分析和評價。地震
下疊加得到的應(yīng)力分布見圖6。
在地震作用下，壩體最大第一主應(yīng)力為拉應(yīng)力，其值為
4．46 MPa，出現(xiàn)在高程295 ITI的臺階位置壩踵處，范圍很??；
最小第三主應(yīng)力為壓應(yīng)力，值為一2．44 MPa，出現(xiàn)在最大高
程斷面壩趾處。從應(yīng)力分布來看，與靜力工況計(jì)算所得應(yīng)力
分布規(guī)律類似，極值出現(xiàn)部位大體相同(僅第一主應(yīng)力最大
值部位稍有差異)，數(shù)值上有所增加。在壩段兩側(cè)壩踵和壩
趾僅出現(xiàn)一定程度的應(yīng)力集中，且在壩踵處有較大的拉應(yīng)
力，但是其分布范圍很小，可以認(rèn)為是由有限元網(wǎng)格和數(shù)值
計(jì)算方法所造成的，不會影響壩體的安全。
(a) 垂直正應(yīng)力／Vertlc且I normal shes。
(b)建基面垂直正應(yīng)力／Vertical normal shessalongthebase sudace
(c)第一主應(yīng)力／fretprincipal s~ess
ANSYS 100
A一 +07
B一203E+07
C=-158E+07
D___1 16E+07
E=一987450
F=—7450如
C=—457000
H=一125666
(d)第三主應(yīng)力^hirdprincipal stress
圖6 非溢流壩段地震工況下壩體應(yīng)力分布
Fig．6 Stress distribution of the non-overflow section of the dam un～
der earthquake action
4．3．2 穩(wěn)定性分析
根據(jù)正常蓄水工況下計(jì)算得到的壩體在靜荷載作用下的
· 21 ·
塒塒罄塒燕 塒 昌 一盯
蠢
簍露篡
第10卷總第63期·南水北調(diào)與水利科技·2012年第6期
應(yīng)力場以及采用振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算得到的壩體在地震作
用下的動應(yīng)力分布，按照對壩體穩(wěn)定最不利的原則，將靜力和
動力計(jì)算所得的應(yīng)力場進(jìn)行疊加，得到地震作用下壩體的應(yīng)
力場。根據(jù)壩基面上各點(diǎn)的應(yīng)力分布，沿壩基面積分，可以得
到建基面上全部法向荷載和切向荷載，根據(jù)規(guī)范給出的抗剪
斷強(qiáng)度公式，計(jì)算壩基面的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)，即
K 一
式中：Σw 一作用于建基面上的力在法向投影的代數(shù)和；
ΣP一作用于建基面上的力在切向投影的代數(shù)和；u一作用
于建基面上的揚(yáng)壓力；廠、c 一建基面上的抗剪斷摩擦系數(shù)和
凝聚力。
根據(jù)上述方法和公式，計(jì)算得到地震工況下壩基面抗滑
穩(wěn)定系數(shù)K 一4．4。根據(jù)規(guī)范，地震作用下壩基面的抗滑穩(wěn)
定安全系數(shù)允許值為2．30，因此，該非溢流壩典型壩段沿壩
基面的抗滑穩(wěn)定滿足規(guī)范要求。
5 結(jié)語
本文采用ANSYS軟件，建立了浩口水電站混凝土重力
壩非溢流壩典型壩段的三維有限元模型，計(jì)算分析了非溢流
壩典型壩段靜力狀態(tài)和動力響應(yīng)，得到了到大壩在靜動力作
用下的壩體應(yīng)力。據(jù)此，根據(jù)剛體極限平衡原理對大壩進(jìn)行
強(qiáng)度和抗滑穩(wěn)定性分析和評價，結(jié)論如下。
(1)在設(shè)計(jì)地震作用下，該壩非溢流壩段壩體最大第一
主應(yīng)力為拉應(yīng)力，值為4．46 MPa，出現(xiàn)在295 m高程的臺階
位置壩踵處，范圍很??；最小第三主應(yīng)力為壓應(yīng)力，值為
一2．44 MPa，出現(xiàn)在最大高程斷面壩體兩種材料分界處。應(yīng)
力分布與靜力工況計(jì)算所得應(yīng)力分布規(guī)律類似，極值出現(xiàn)部
位大體相同，。
(2)地震荷載作用下壩體的最大壓應(yīng)力為一2．44 MPa，
沒有超出材料的抗壓強(qiáng)度，壩體強(qiáng)度可以滿足規(guī)范要求。根
據(jù)剛體極限平衡原理，地震工況下沿壩基面抗滑穩(wěn)定安全系
數(shù)滿足規(guī)范要求，壩體是安全的。
參考文獻(xiàn)(References)：
[11
[2]
[3]
[41
朱伯芳．有限單元法原理與應(yīng)用[M]．北京：中國水利水電出版
社，1998．(ZHU Bo-fang．Principles and Applications of Finite
Element Method[M]．Beijing：China Water Power Press，1998．
(in Chinese))
余衛(wèi)平，耿克勤，汪4~J0，等．某水電站碾壓混凝土壩三維非線性
有限元分析[J]．水利與建筑工程學(xué)報(bào)，2006，4(2)：6-10．(YU
W ej—ping，G日 G Ke-qin，W G Xiao-ga~g，et a1．A Hydropower
Station in Roller Compacted Co ncrete Darn Three-dimensional Non—
linear Finite Element Analysis[J]．Water Resources and Architec—
tural Engineering，2006，4(2)：6-10．(in Chinese))
甘磊，沈振中，凌春海，等．馬堵山重力壩動力響應(yīng)分析及安全
評價口]．水電能源科學(xué)，2010，28(7)：78—81．(GAN Lei，SHEN
Zhen-zhong，LING Chun-hai，et a1．Madushan Gravity Dynamic
Response Analysis and Safety Evaluation[J]．Water Resources
andPower，2010，28(7)：78—81．(inChinese))
李同春，胡繼剛，趙蘭浩，等．基于反應(yīng)譜法的重力壩有限元等
效動應(yīng)力響應(yīng)分析口]．水力發(fā)電學(xué)報(bào)，2009，28(5)：19—22．(LI
． 22 · g g
_ a |％ 轆∞ I s％ | ∞ *
Tong-chun，HU Ji-gang，ZHAO Lan-hao．Equivalent Dynamic
Stress Response Based on the Gravity of the Response Spec—
trum Method Finite Element Analysis[J]．Hydroelectric Engi—
neering，2009，28(5)：19—22．(in Chinese))
[5] 陳雯，李聽，周晶．混凝土重力壩整體動力特性研究[J]．世界地震
工程，2006，22(4)：63—69．(CHEN Wen，LI Ting ，ZHOU Jing．O—
verall[)ynamic Characteristics of Concrete Gravity Dam[J]．World
Earthquake Engineering，2006，22(4)：63—69．(in Chinese))
[63 林皋，陳健云．混凝土大壩的抗震安全評價[J]．水利學(xué)報(bào)，
2001，(2)：8-15．(LIN Gao，CHEN Jian-yun．Concrete Dam
Seismic Safety Evaluation[J]．Journal of Hydraulic Engineer—
ing，2001，(2)：8-15．(inChinese))
[7] 林皋．混凝土大壩抗震技術(shù)的發(fā)展現(xiàn)狀與展望(Ⅱ)口]．水科學(xué)與
工程技術(shù)；2005，(1)：1-3．(LIN Gao．The Concrete Dam Seismic
Technology Development Status and Prospect(Ⅱ)[J]．Water Sd—
ences andEngineering Technology ；2005，(1)：1-3．(inChinese))
[8] 趙永宣．應(yīng)用ANSYS軟件進(jìn)行大壩動力計(jì)算機(jī)抗震分析FJ]．
水利發(fā)電，2000，(12)：57—59．(ZHAO Yong-xuan．By ANSYS
Dam Power Computer Seismic Analysis[J]．Hydroelectric，
2000，(12)：57—59．(inChinese))
[9] 郝文化．ANSYS土木工程應(yīng)用實(shí)例[M]．北京：中國水利水電
出版社，2005．(HAO Wen-hua．ANSYS Instances of Civil En—
gineering Applications[M]．Beijing：China Water Power Press，
2005．(in Chinese))
[1O] DL 5073—2000，水工建筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[s]．(DL 5073—
2000，Specification for Seismic Design of the Hydraulic Struc—
tures[S]．(in Chinese))
[11] Coulg R W，Cheng K T，Chen Houqun，et a1．Dynamic Interac—
tion Effects in Arch Dams Report No．EERC-85／1 1 r R]．
Berkeley：Earthquake Engineering Research Center，Universi—
ty of California，1985．
[12] 范書立，陳健云，范武強(qiáng)，等，地震作用下碾壓混凝土重力壩的
可靠度分析[J]．巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2008，(3)：564—571．
(FAN Shu-li，CHEN Jian-yun，F(xiàn)AN Wu-qiang，et a1．Reliabili—
ty Analysis of Roller Compacted Concrete Gravity Dams Subjected
to Earthquake[J]．Chinese Journal of Rock Mechanics
and Engineering，2008，(3)：564—571．(in Chinese))
[13] 李振富，王目宣．重力壩抗震動力可靠度分析口]．天津大學(xué)學(xué)
報(bào)，1995，28(5)：668—672．(LI Zhen-fu，Ⅵ NG Ri-xuar1．Earth～
quake-proof Dynamical Reliability Analysis of Gravity Dam[J]．
Journa1．of Tianjin University，1995，28(5)：668—672．(in Chinese))
[14] 張新培，陳穎．小震作用下抗震結(jié)構(gòu)時程可靠度計(jì)算方法_J]．
工程力學(xué)，2003，20(1)：153—156．(ZHANG Xin-pei，CHEN
Ying．A Method for Time-history Reliability Analysis of As～
tigmatic Structures under Frequent Earthquake[J]．Engineer～
ing M echanics，2003，20(1)：153—156．(in Chinese))
[15] 顧淦臣．土石壩地震工程[M]．南京：河海大學(xué)出版社，1989．
(GU Oan-chen．Embankment Dam on Earthquake Engineering
[M]．Nanjing：Hohai University Press，1989．(in Chinese))
[16] 黃宜勝，李建林，常曉林．基于振型分解反應(yīng)譜法的重力壩抗
震安全評價[J]．三峽大學(xué)學(xué)報(bào)，2010，(6)：11—16．(HUANG
Yi-sheng，LI Jian-lin，CHANG Xiao-lin．Seismic Safety Evalu～
ation of Gravity Dam Based on the M ode-decomposition Re～
sponse Spectrum Method[J]．Journal of China Three Gorges
University，2010，(6)：11—16．(in Chinese))
一

網(wǎng)友評論 more

建筑安全論文最新內(nèi)容

03-05

汽車運(yùn)輸毛石直接上壩…

03-05

水工瀝青混凝土低溫抗…

03-05

桃源水庫工程施工導(dǎo)流…

03-05

長潭水庫安全生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)…

03-05

中小河流防洪治理河道…

02-22

高層混凝土結(jié)構(gòu)施工階…

02-22

混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范安…

02-22

122m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)…

建筑安全論文熱點(diǎn)內(nèi)容

82280

淺析進(jìn)一步加強(qiáng)項(xiàng)目…

41089

安全意識與安全教育

39950

淺談如何做好安全管理

36431

建設(shè)工程安全生產(chǎn)的…

32287

項(xiàng)目安全管理淺談

27261

淺談工地現(xiàn)場安全文…

21431

淺談建設(shè)工程施工安…

19312

施工現(xiàn)場安全事故預(yù)…

相關(guān)內(nèi)容

隱患治理效果評價報(bào)告

水泥混凝土內(nèi)部缺陷陣列…

高強(qiáng)鋼筋網(wǎng)活性粉末混凝土…

公路嵌壓式瀝青混凝土鋪裝…

公路裝配式鋼筋混凝土箱涵…

創(chuàng)想安科網(wǎng)站簡介會員服務(wù)廣告服務(wù)業(yè)務(wù)合作提交需求會員中心在線投稿版權(quán)聲明友情鏈接聯(lián)系我們

<table id="cqg8y"><source id="cqg8y"></source></table>

<del id="cqg8y"></del>