于是我們對電廠和該變電站二側(cè)的故障錄波圖進行了對比分析，發(fā)現(xiàn)二側(cè)開關(guān)的動作時間有較大的差異：對側(cè)電廠側(cè)A相開關(guān)在故障發(fā)生后60 ms左右跳開，而該變電站側(cè)開關(guān)是在故障發(fā)生后90 ms左右三相跳閘。問題就出在這30 ms的時間差上。當對側(cè)電廠側(cè)A相開關(guān)跳閘后，對于該變電站側(cè)而言，實際上等于是A相發(fā)生了同時接地又斷線的復(fù)故障，而且時間持續(xù)30 ms(一個半周波)。在這30 ms內(nèi)，由于A相斷線現(xiàn)象的存在，使該變電站側(cè)非故障的B、C二相上也出現(xiàn)了一定的故障電流(由該變電站側(cè)錄波圖測出的B、C二相故障電流約1 080 A，相位與A相故障電流相位相反，在故障發(fā)生后60 ms開始出現(xiàn))。

　　接著，再來看一看WXB-11C保護的選相原理。WXB-11C微機線路保護是目前江蘇電網(wǎng)廣泛采用的高壓線路主保護之一，它具有高頻、距離(相間和接地)、方向零序保護和綜重功能，分別由4個獨立的CPU插件構(gòu)成。其中高頻、距離和方向零序保護的選相均由本身CPU實現(xiàn)，綜重內(nèi)的選相元件僅提供給外部保護(如：JGX-11D相差動高頻保護等)出口選相使用。而且高頻、距離和方向零序保護的選相原理均采用突變量選相，而綜重的選相原理為故障初始采用相電流突變量選相，隨即改由阻抗選相直至故障切除。綜重內(nèi)共設(shè)置了6個阻抗選相元件即：Za、Zb、Zc、Zab、Zbc、Zca，這6個阻抗選相元件在故障發(fā)生后不斷地進行測量。

　　從以上分析我們可以找出本次保護三相跳閘出口的原因是：當對側(cè)電廠A相開關(guān)跳開后，該

　　220 kV線路非故障的B、C二相上也出現(xiàn)了故障電流，相位與故障相故障電流相反。這樣，對于該變電站側(cè)的保護裝置來說，高頻、距離及方向零序保護的本身選相元件不會動作(因為就B、C每一相而言，其故障電流均不足以引起B(yǎng)、C相的突變量動作)，綜重內(nèi)的Zb、Zc、Zbc也不會動作(因為此時的Zb、Zc方向為反向；B、C相故障電流數(shù)值接近，方向相同，因此Zbc測量為負荷阻抗)，但Zab、Zca則完全可能動作，從而導(dǎo)致了"NT3CK"("N"端子開入保護出口三相跳閘)。

　　而且由理論計算得出：此時AB相阻抗正處于選相阻抗(WXB-11C保護裝置綜重選相阻抗動作區(qū)為-15。～115。，定值為50 )臨界動作區(qū)，而CA相阻抗則完全處于選相阻抗動作區(qū)，與上述分析結(jié)果一致。

3 結(jié) 論

　　通過分析可以看出，如果高壓線路保護的配置是WXB-11C和另一套須經(jīng)WXB-11C保護選相的外部保護構(gòu)成，且線路二側(cè)開關(guān)的動作時間又相差較大時，這種單相故障導(dǎo)致開關(guān)后跳閘一側(cè)保護誤出口三相跳閘的情況是無法避免的。因此在保護選型和保護改造中均應(yīng)避免這種情況的出現(xiàn)，已存在這種保護配置的地方應(yīng)及早將無獨立選相功能的保護(如JGX-11D相差動高頻保護)更換為一套完整的具有獨立選相功能的微機保護。