對于過熱機理，已有些分析，但并不完整。本文利用上述實例進行定量計算與理論分析，力求更加詳細地揭示故障發(fā)展的過程。
　　將引線假設為位于銅管中心的一條直線，流通電流I（單相變壓器，中性點電流等于相電流，假設電流是均勻分布的）。引線A點與銅管內壁B點靠接前，A與B點電位差uab應有兩部分組成。一是電流在引線上引起的電阻電壓u；二是靠接點、銅管、引線、上端引線導電桿形成的閉合回路中由引線電流引起的交變磁通產生的感應電勢e。

　　將L=2970mm,RA=10.2mm,RB=27.5mm,及I=1011A（幅值）代入公式，可得到磁通幅值φ=5.98×10-4 Wb，對于正弦波閉合回路感應電勢為
　　e=4.44fφN=0.133V（有效值）
　　引線(銅，室溫時的電導率為5.8×107西/米)的橫截面積為325mm2,長度L=2970mm,則在75℃時，引線電阻（從靠接點到頂端）為Ryx=1.93×10-4 Ω
　　由引線電流引起的電阻電壓(有效值，以下簡稱引線電壓)
　　　　　uyx=1.93x10-4×715=0.138V
　　通過以上計算可以看出，無論是感應電勢還是引線電壓都是非常小的。
　　套管內黃銅管（室溫時的電導率為1.5×107西/米）橫截面積為643 mm2,在75℃時，其電阻（從靠接點到頂端，以下簡稱銅管電阻）為Rtg=3.77×10-4 Ω
　　當不計靠接點處的接觸電阻時，閉合回路的電阻值為銅管電阻與引線電阻之和，等于Rhl=5.7×10-4 Ω。可見不計回路接觸電阻時閉合回路電阻是很小的。
　　暫時不考慮接觸電阻。計算分流電流。銅管電阻與引線電阻并聯(lián)，可以計算出銅管中所流過的電流為242A，引線所流過的電流為473A；在感應電勢作用下，閉合回路產生的環(huán)流等于233A。應當指出，銅管上流過的分流電流與在感應電勢產生的環(huán)流相位是不同的，兩者互差900。因此銅管上流過的最大電流值為ITGMAX
　　　
　　實際上，靠接點處存在接觸電阻，其值受多種因素的影響。接觸電阻的主要表現(xiàn)是接觸處出現(xiàn)局部高溫。根據接觸電阻理論，當兩金屬表面互相接觸時，只有少數(shù)凸出的點（小面）發(fā)生了真正的接觸，其中僅僅是一小部分金屬接觸或準金屬接觸的斑點才能導電。當電流流過這些很小的導電斑點時電流線必然會發(fā)生收縮現(xiàn)象。由于電流線收縮，流過導電斑點附近的電流路徑增長，有效導電截面減小，因而電阻值相應增大。因電流線收縮形成的附加電阻成為收縮電阻，是構成接觸電阻的一個分量。其次，由于金屬表面有膜的存在，如果實際接觸面之間的薄膜能導電，則當電流通過薄膜時將會受到一定阻礙而有另一附加電阻稱為膜電阻，它是構成接觸電阻的另一分量?？偲饋碚f，接觸電阻一般應包含三個部分：一個接觸元件一邊的收縮電阻、接觸面間的膜電阻、另一接觸元件的收縮電阻。

　　式中，接觸元件材料的電阻率ρ和膜的面電阻率σ均為已知值，困難的是導電斑點個數(shù)n和平均半徑ap 無法確定?！　?/FONT>