另外，由于銅管熱容量比較大，熱量傳遞迅速，因此靠接處銅管發(fā)生熔焊的比較少見。但當(dāng)故障比較嚴(yán)重，時(shí)間長久時(shí)也可以燒熔銅管，形成坑斑。在這種情況下，對套管油進(jìn)行色譜試驗(yàn)分析時(shí)會發(fā)現(xiàn)套管內(nèi)也存在過熱性故障。這就為通過同時(shí)分析變壓器本體油色譜和套管油色譜從而發(fā)現(xiàn)引線過熱性故障提供了可能。但正如前面分析，這樣的幾率是比較小的。

　　引線與靠接點(diǎn)的溫度值得關(guān)注，但要準(zhǔn)確地計(jì)算出來是很困難的。
　　一般根據(jù)色譜試驗(yàn)數(shù)據(jù)與吊罩檢查的實(shí)際情況進(jìn)行反向推算。按照色譜三比值法推算，靠接點(diǎn)的溫度超過700℃；根據(jù)銅引線斷股情況推算，靠接點(diǎn)附近的溫度應(yīng)該超過銅的熔點(diǎn)，溫度約1083℃。
　　以上分析作了一些理想化假設(shè)，計(jì)算出的數(shù)值與實(shí)際情況會有所出入，但并不影響對過熱故障機(jī)理的定性分析。通過以上分析與計(jì)算，可以看到
　　a. 閉合回路同時(shí)存在感應(yīng)電勢與引線電壓是引線與銅管靠接后發(fā)生故障的動因。其值與閉合位置、閉合回路幾何形狀、引線電流大小等因素有關(guān)。不管是引線電壓還是感應(yīng)電勢量值都是很小的（一般在1V以下），二者數(shù)值相當(dāng)，具有可比性。但是由于回路電阻很小，當(dāng)不計(jì)及接觸電阻時(shí)，由引線電壓在銅管上產(chǎn)生的分流電流與由感應(yīng)電勢產(chǎn)生的環(huán)流是很大的。
　　b. 接觸電阻值遠(yuǎn)大于引線電阻和銅管電阻。由于接觸電阻的存在使得銅管上的電流大幅度減小。但由于引線往往是某一根（或某幾根）與銅管靠接，使得該根銅引線電流密度大大超過允許值，加之接觸電阻產(chǎn)生局部過熱，很容易使發(fā)生斷股（斷根）情況，而且故障在最初往往發(fā)展很快。
　　c. 由于引線電壓與感應(yīng)電勢都很小，因此，只要引線絕緣不破損露銅，不管引線與銅管怎樣靠接，都不會出現(xiàn)過熱性故障。
　　d. 由于銅管支路與引線支路屬于并聯(lián)關(guān)系，加之回路中各電阻值都很小，因此直流電阻測試一般不會發(fā)現(xiàn)由引線與銅管靠接產(chǎn)生的局部過熱性故障。
　　e. 套管上端導(dǎo)電桿螺紋部分不會因?yàn)橐€與銅管靠接而發(fā)生過熱性故障。這是因?yàn)橛?jì)及接觸電阻時(shí)因感應(yīng)電勢而產(chǎn)生的環(huán)流是比較小的，只占引線電流的3%左右。但是當(dāng)上端導(dǎo)電桿螺紋出現(xiàn)接觸松動情況時(shí)，引線與銅管靠接的確可以加重過熱性故障的發(fā)展，其機(jī)理與引線和銅管靠接產(chǎn)生局部過熱相似。在這種情況下直流電阻測試有可能發(fā)現(xiàn)導(dǎo)電桿螺紋聯(lián)接缺陷。
　　f. 由于感應(yīng)電勢與環(huán)流的存在，加之其數(shù)值與引線電壓和分流電流相當(dāng)，因此，將引線與銅管靠接引起的局部過熱故障稱為“引線分流過熱性故障”是不準(zhǔn)確的，改稱“引線分流環(huán)流過熱故障”或“引線金屬性靠接過熱故障”更合適一些。
　　g. 當(dāng)引線發(fā)生金屬性靠接時(shí)，集膚效應(yīng)也會對增加分流電流產(chǎn)生作用，但不會很大，因此前面的分析給予了忽略。
4 預(yù)防措施
4.1 引線長度和套管準(zhǔn)確配裝
　　準(zhǔn)確裁截引線電纜的長度，避免引線過長或過短，做到引線長度和套管準(zhǔn)確配裝。但這樣做會對以后備品套管更換時(shí)準(zhǔn)確裝配造成困難。
4.2 提高檢修質(zhì)量，盡量避免在吊罩時(shí)碰傷引線絕緣。
4.3 改變引線電纜的絕緣包扎方式
　　如把目前的只用白布帶半疊包一層，改為先用0.1mm×30mm皺紋紙正反兩個(gè)方向半疊包各一層后，再用白布帶半疊包一層。在總裝套管時(shí)，不允許有引線絕緣松脫露銅的現(xiàn)象。
參考文獻(xiàn)
[1] 馮慈璋，電磁場,北京：高等教育出版社，1989。