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濕法煤氣化廠房的火災危險性及其防火防爆措施分析

文檔作者：胡宜磊1 倪照鵬黃鑫2 文檔來源： 1．內蒙古自治區(qū)公安消防總隊 2．公安部天津消防研究所		點擊數(shù)：	更新時間： 2021年12月08日
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第2期(總第159期)
2012年4月
煤化工
Coal Chemical Indus
No．2(TotM No．159)
Apr．2012
濕法煤氣化廠房的火災危險性及其
防火防爆措施分析
胡宜磊1，倪照鵬z，黃 鑫2
(1．內蒙古自治區(qū)公安消防總隊，內蒙古呼和浩特010070；
2．公安部天津消防研究所，天津300381)
摘要針對濕法煤氣化工藝的特點，分析了水煤漿、高壓純氧及粗煤氣等物料的火災危險性，討論了煤
氣化廠房在生產中的火災危險因素，計算了粗煤氣泄漏后發(fā)生爆炸或形成噴射火時的影響范圍，提出了濕法
煤氣化廠房所應采取的控制點火源、防止產生爆炸性混合氣體、及時發(fā)現(xiàn)和處理事故等防火防爆措施，以及寒
冷地區(qū)封閉的煤氣化廠房所應采取的泄壓及通風措施。
關鍵詞濕法煤氣化，火災危險性，防火，防爆
文章編號：1005-9598(2012)一02—0047—05 中圖分類號：TO52 文獻標識碼：B
引 言
煤氣化是現(xiàn)代煤化工工程中的一個重要生產環(huán)
節(jié)?，F(xiàn)代煤氣化裝置反應一般要求在1 000℃以上的
高溫和3．5 MPa 6．5 SPa的高壓下進行，加之原料
煤、高壓純氧及粗煤氣為可燃、助燃物質，因此，煤氣
化廠房在生產時存在著很大的火災及爆炸危險性Ⅲ。
本文以濕法煤氣化工藝為例，分析物料的火災危險性
和廠房在生產中的火災危險性及發(fā)生火災爆炸的可
能后果，并探討相關的防火、防爆措施，以實現(xiàn)生產安
全，最大限度地減小煤化工生產危險。
1 物料的火災危險性
濕法煤氣化的工藝過程中，原料為水煤漿和高壓
氧氣，生成物為粗煤氣和固渣，其中固渣為氣化反應
后剩余的固體殘渣，為不燃物質[z]。因此，廠房內的主
要火災危險物為水煤漿、高壓純氧和粗煤氣。
1-1 水煤漿的火災危險性
從內蒙古伊泰煤等幾種適合于水煤漿煤氣化的
原料煤的特性參數(shù)可知，原料煤的揮發(fā)分通常在25％
以上，有些甚至大于30％，易被點燃或發(fā)生自燃。
濕法煤氣化過程中，需將粒度小于i0 ibm的碎
煤、水和料漿添加劑混合后，在磨煤機中研磨成水煤
漿作為反應原料，其中煤粉質量分數(shù)約為60％。水煤
漿含水量高，不會被引燃。通常煤粉揮發(fā)分小于10％，
無爆炸危險；而揮發(fā)分大于25％、粒度小于100 的
煤粉，容易發(fā)生爆炸。由于水煤漿中粒徑小于100 pjn
的煤粉約占50％，因此，水煤漿發(fā)生泄漏或噴灑滴落
后，如不及時清掃，干燥后的煤粉存在燃燒和粉塵爆
炸的危險。根據(jù)煤化工生產實際情況，水煤漿的火災
危險性可按戊類考慮，但該生產部位的火災危險性宜
按丙類考慮。
1．2 高壓純氧的火災危險性
純度大于99％的高壓(8．0 MPa 8．3 MPa)純氧，是
煤氣化裝置的原料之一。在純氧環(huán)境下，可燃物的燃
點及最小點火能量會急劇下降，難燃物質也會具有可
燃物的燃燒特性，甚至鋼鐵也能被引燃。因此，高壓純
氧的火災危險性應為乙類。
1．3 粗煤氣的火災危險性
濕法煤氣化典型粗煤氣的c0體積分數(shù)為33％
45％，H。體積分數(shù)為27％ 37％，具有火災和爆炸的危
險。而根據(jù)最危險的H。的火災危險類別，粗煤氣的火
收稿日期：2012-02-13
作者簡介：胡宜磊(1969一)，男，內蒙古呼和浩特，高級工程師，學士，1991年畢業(yè)于廊坊武警學院建筑防火專業(yè)，主要從
事防火工程研究，E-mail：ht一
2070@163．tom。
一48一 煤化工 2012年第2期
災危險性應為甲類。
通常可燃氣體的爆炸極限范圍會隨其溫度和壓
力增高而擴大。由于粗煤氣的生成溫度高于1 000℃，
壓力達6．5 MPa，出氣化廠房時的溫度大于200℃ ，壓
力大于3 MPa，水氣比為1．O-1．6，因此，粗煤氣在生
成過程中的火災危險性較常態(tài)時要高。粗煤氣內的惰
性氣體含量對爆炸范圍有很大影響，惰性氣體含量增
加，爆炸范圍縮小。粗煤氣內所含水蒸氣和c0 ，一定
程度上會降低粗煤氣的爆炸危險性，但由于粗煤氣泄
漏后，水蒸氣很容易從粗煤氣中分離出來，因此水蒸
氣對降低粗煤氣爆炸范圍的作用有限。
2 煤氣化廠房的火災危險性
2．1 火災危險因素
煤氣化廠房內的水煤漿只是在泄漏后不及時清
掃，并在干燥成煤粉后，才具有火災危險性。高壓純氧
作為助燃氣體，本身并不燃燒，但存在以下火災危險：
(1)氧氣管道內的鐵銹、焊渣或其他雜質與管道
內壁產生摩擦或與閥門、彎管沖撞以及這些物質相互
沖撞，均能產生高溫而燃燒。
(2)氧氣管道及其配件中存在的油脂、溶劑和橡
膠等可燃物質，在高純度和高壓力的氧氣流中會迅速
燃燒。
(3)氧氣管道減壓閥開啟或關閉動作過快、過猛
時，閥后氣體溫度可達到接近幾種常用金屬的熔點，
易造成閥門、管路損壞或爆炸。
(4)管道若接地不好，在氧氣管道的氣流出口或
調節(jié)閥處，會因靜電積聚而造成事故。
粗煤氣是煤氣化廠房中的主要火災危險物質，廠
房的主要火災形式就是粗煤氣爆炸事故。圖1利用事
故樹對煤氣化廠房中粗煤氣的爆炸事故作了分析，主
要事件說明見表1。
通過事故樹分析可知，煤氣化廠房發(fā)生粗煤氣爆
炸事故需同時滿足2個條件：存在點火源和可燃氣體
濃度達到爆炸極限。主要有13個因素會導致煤氣化
廠房內出現(xiàn)明火、撞擊火花、電火花、靜電火花、雷擊
火花等點火源，有4個因素會導致可燃氣泄漏，有3
個因素導致空氣或氧氣進入設備或管道。
2．2 粗煤氣泄漏的危害性計算
根據(jù)組分構成，計算得到的粗煤氣密度為0．75
kg／m3～1．0 kg／m3，略低于空氣密度(1．29 kg／ms)，泄漏
后會向上浮升，容易在廠房頂部聚集并且達到其爆炸
濃度。
Al
一
。I
表1 煤氣化廠房中粗煤氣爆炸事故的主要事件說明
事件代號 事件說明
T
Al、A2
A11 AI5
A21、A22
A151
A211、A2l2
X1~X3
X4、X5
X6、X7
X8、X9
X10
X11～X14
XI5、X16
X17 X20
X21~X23
廠房可燃性混合氣體爆炸
A卜點火源、A2一可燃氣體濃度達到爆炸極限
All一明火、A12一撞擊火花、AI3一電火花、
AI4一靜電火花、AI5-雷擊火花
A21一可燃氣泄漏、A22一空氣或氧氣進入設
備或管道
避雷失效
A21 1一通風不良、A212-設備管道泄漏
x卜吸煙、X2一雷電、x3一違章用火
x4一金屬工具撞擊、X5一穿帶釘鞋
x6一電氣設備不防爆、x7一導線漏電
x8一氣化爐等設備裝置靜電、x9一人體靜電
雷雨天氣
Xli一防雷接地電阻損壞、XI2一防雷接地電
阻超標、xl3一設計缺陷、Xl4一無避雷器
X15一排風設計不當、X16一排風設備損壞
X17一操作失誤、X18-密封不嚴、XI9-設備
管道損壞、X20-排料過快
X21一無惰性置換或氮氣置換不徹底、X22-
氧煤比過高、X23-液封液位失控
由于無法對混合氣體進行計算，而粗煤氣主要成
分是H 和cO，因此本文使用ALOHA軟件對H。和c0泄
漏導致的擴散蒸氣云爆炸及噴射火的危害性進行了
計算，以此來判斷粗煤氣泄漏造成的危害。根據(jù)濕法
煤氣化廠房中輸送粗煤氣的管道尺寸，取可能泄漏的
管道直徑為500 nlm，管道內溫度為239℃ ，壓力為
6．25 MPa。環(huán)境溫度取7℃ ，相對濕度為50％，環(huán)境風
2012年4月 胡宜磊等：濕法煤氣化廠房的火災危險性及其防火防爆措施分析 一49一
速為2．6 m／s。假定管徑內壁光滑，發(fā)生泄漏后，一端
采取關閉措施，管道的裂口面積取管徑的20％計算確
定[引，即78．52 cm2。則事故設定及計算結果如下：
(1)氣體泄漏后沒有被點燃
若泄漏氣體為H。，計算可得平均泄漏流量為
0．95 kg／s，沿泄漏方向距泄漏源124 Ill以內的氣體濃
度可達到爆炸下限的60％，307 m以內的氣體濃度可
達到爆炸下限的10％；一旦蒸氣云被引燃發(fā)生爆炸，
建筑物破壞和人員嚴重傷害區(qū)域最遠可達距泄漏源
104 Il處，大部分玻璃破壞區(qū)域可達距泄漏源190 m處。
若泄漏氣體為c0，計算可得平均泄漏流量為13．21
kg／s，沿泄漏方向距泄漏源70 m以內的氣體濃度可
達到爆炸下限的60％，距泄漏源172 m以內的氣體濃
度可達到爆炸下限的10％；一旦蒸氣云被引燃發(fā)生爆
炸，大部分玻璃破壞區(qū)域最遠可達距泄漏源60 m處。
(2)氣體泄漏后即被點燃
氣體泄漏后被立即點燃，形成噴射火。對于H’，火
焰長度可達2 m，最大燃燒速度為22．7 kg／s，60 S之
內致死區(qū)域在距火焰中心半徑為13 m的范圍之內，
二度燒傷區(qū)域在半徑為18 m的范圍之內，感覺疼痛
區(qū)域在半徑為28 m的范圍之內。對于c0，火焰長度可
達8 nl，最大燃燒速度為84．5 kg／s，60 S之內致死區(qū)
域在距火焰中心半徑為18 m的范圍之內，二度燒傷
區(qū)域在半徑為26 m的范圍之內，感覺疼痛區(qū)域在半
徑為41 m的范圍之內。
根據(jù)計算結果，若粗煤氣泄漏后未形成噴射火，
將在很大范圍內形成可燃蒸氣云。一旦蒸氣云發(fā)生爆
炸，周圍的建筑都將受到影響，氣化廠房會被破壞，并
可能引發(fā)二次事故。若粗煤氣泄漏后形成噴射火，危
害性相比爆炸要明顯小，但在10 Ill以內仍會造成人
員死亡，影響范圍可達數(shù)10 m，這使得消防隊員難以
靠近撲救。
3 煤氣化過程的工藝防火防爆措施
3．1 工藝防火防爆措施
3．1．1 控制點火源
根據(jù)氣化廠房內火災危險性最大的粗煤氣的火
災危險類別，廠房的生產類別應為甲類。根據(jù)《爆炸和
火災危險環(huán)境電力裝置設計規(guī)范》(GB50058-92)的規(guī)
定，整個氣化廠房屬于氣體防爆2區(qū)(二級釋放源)，
廠房內的用電設備和儀表均應按該規(guī)范的要求，選用
隔爆型(dIICT4)或本安型(iaIICT4)產品。由于水煤
漿不具粉塵爆炸的危險，氣化廠房內的電氣設備可不
要求具有防粉塵爆炸的功能。
濕法煤氣化廠房的高度可達60 m，廠房內金屬設
備和管道眾多，因此廠房和相應的設備管道均應設有
防雷擊、雷電感應和雷電波的措施。
廠房內的工藝設備、電氣設備、工藝管道以及金
屬平臺等可能積聚靜電荷而引起火災爆炸或危害人
身安全的區(qū)域，均應裝有靜電接地裝置。對氧氣管線，
應設置更加嚴格的靜電接地措施。廠房的樓地面均應
采用不發(fā)火花的地面。
3．1．2 防止產生爆炸性混合氣體
送至氣化爐的水煤漿和氧氣均應通過流量控制
裝置和壓力控制裝置，保證按一定的流量和壓力供
應，防止水煤漿流量過低或氧氣流量過高時，導致氣
化爐超溫以及氧氣過剩發(fā)生爆炸，同時防止水煤漿流
量過高或氧氣流量過低時，導致氣化爐溫度過低，熔
融狀態(tài)的渣體流動性差而堵塞管道發(fā)生事故。
激冷室、洗滌塔和燒嘴冷卻水槽均應設有液位控
制儀，送至激冷室的激冷水、送至洗滌塔的冷凝液以
及送至工藝燒嘴的冷卻水均應通過流量調節(jié)閥，保證
按一定的流量供應，使液位在安全范圍內。通過對激
冷室的液位及激冷水流量的監(jiān)控，可防止激冷室液位
過高，水進入燃燒室內破壞設備；同時防止激冷室液
位過低，粗煤氣溫度高、帶灰多，甚至粗煤氣泄出，溫
度過高、灰分堵塞管道或粗煤氣進入黑水管道均可能
導致爆炸事故。通過對洗滌塔的液位及冷凝液流量的
監(jiān)控，可以防止洗滌塔液位過低時，導致粗煤氣溫度
高、帶灰多，甚至粗煤氣進入黑水管道，而發(fā)生爆炸等
事故。通過對燒嘴冷卻水槽的液位及冷卻水流量的監(jiān)
控，可防止冷卻水流量過低，燒嘴被燒穿，粗煤氣泄出。
洗滌塔出口管線上，應設置在線分析儀，分析粗
煤氣中cH4、c0、c0。、H 和0。的含量，通過監(jiān)測粗煤氣
的氣體成分，判斷氣化爐是否正常工作。
激冷室和洗滌塔底部的黑水應通過流量調節(jié)閥
和壓力調節(jié)閥來控制排放的流量和壓力，防止排放速
度過快，使粗煤氣泄出。
鎖斗進渣和排渣速度可由鎖斗程序通過監(jiān)控鎖
斗內壓力和鎖斗沖洗水罐液位來自動控制，防止進渣
和排渣速度過快，損壞設備，發(fā)生事故。
燒嘴在1 350℃ 的高溫下工作，為了防止高溫損
壞燒嘴，在燒嘴上應設置冷卻水盤管和頭部水夾套。
燒嘴冷卻水分離罐通入低壓氮氣，作為c0分析的載
氣，由放空管排人大氣。在放空管上安裝c0監(jiān)測器，
通過監(jiān)測c0濃度，來判斷燒嘴是否被燒穿，c0體積
分數(shù)的正常值應為0。
一50一 煤化工 2012年第2期
氣化廠房內應設置足夠容量的高壓氮氣儲罐，在
正常開車和停車時，使用氮氣對氧氣管線、水煤漿管
線、氣化爐進行保護。投料前，使用來自氮氣儲罐或空
分系統(tǒng)的低壓氮氣，對氣化爐、激冷室、洗滌塔和火炬
進行氣體置換，并在洗滌塔取樣分析，0 體積分數(shù)小
于2％后，再停止氮氣置換。
發(fā)生重大事故緊急停車時，一方面打開放空閥，
將可燃氣體通人火炬燃燒，另一方面，使用氮氣對管
道和設備內的氧氣、水煤漿及可燃氣體進行快速封
堵、置換、吹掃，通過放空和氮氣置換，以切斷可燃氣
的供應，防止事故的擴大。
此外，開車期間火炬管線應連續(xù)通入低壓氮氣，
使之保持微正壓，防止外部空氣進入，形成爆炸性混
合氣體。
氣化裝置在生產過程中技術復雜，高溫、高壓介
質多，危險性大。對氣化爐、洗滌塔等設備的壓力、溫
度，都應設置現(xiàn)場就地監(jiān)測系統(tǒng)和DCS遠程監(jiān)測系統(tǒng)
進行監(jiān)測。對于特別危險的氣化爐，其爐壁外表面還
應設置網狀熱電偶，對氣化爐壁外表面的溫度分區(qū)域
進行監(jiān)測，防止爐壁超溫，損壞設備，發(fā)生事故。
3．1．3 及時發(fā)現(xiàn)和處理事故
為及時發(fā)現(xiàn)事故，氣化廠房內需設置集散控制系
統(tǒng)和各種生產參數(shù)(溫度、壓力、流量、液位等)的監(jiān)測
系統(tǒng)。對于氣化廠房中危險性較大的部位，如工藝燒
嘴所在樓層和第一層的粗渣輸送位置，還應該設置視
頻監(jiān)控系統(tǒng)。設備和管道的泄漏點附近應設置可燃氣
體探測器及有毒氣體探測器，監(jiān)視H 和c0氣體泄漏
情況。
氣化廠房內需通過設置ESD系統(tǒng)(緊急停車系
統(tǒng))、安全聯(lián)鎖、止回閥、切斷閥和進行高壓氮氣置換、
放空等措施，以便緊急處理發(fā)生的事故。
3．2 保證措施的可靠性
工藝安全措施在運行時的可靠性十分重要。為防
止事故漏報，設計上應采用冗余設計、多參數(shù)測量及
按最不利情況設防等保證措施。比如，為防止激冷室
和洗滌塔的液位超出正常范圍，可通過同時監(jiān)測設備
內的液位、溫度、壓力以及進水和排水速度；為防止氣
化爐發(fā)生超溫超壓事故，可通過同時監(jiān)測水煤漿和氧
氣的流量和壓力、氧煤比、爐膛壓力、爐膛溫度、氣化
爐表面溫度等參數(shù)。在所監(jiān)測的這些參數(shù)中，如有1
個超過正常工作范圍即應報警。此外，為防止監(jiān)測儀
器發(fā)生故障漏報，對參與聯(lián)鎖的關鍵部位的流量、壓
力、溫度和液位均建議采用三重冗余的ESD輸入輸出
設置體系[4]。
為保證燒嘴冷卻水系統(tǒng)供水的可靠性，應設置備
用泵和事故冷卻水槽。正常情況下，置換用的氮氣來
自空分系統(tǒng)，為防止空分系統(tǒng)故障而停止氮氣供應，
應設置應急氮氣儲罐。DCS系統(tǒng)的重要硬件，如控制
單元的CPU、重要控制回路的I／O卡、控制器的電源
和通訊總線均應按1：1冗余設置，以保證系統(tǒng)在硬件
故障情況下，仍能繼續(xù)正常運行。
但由于煤氣化廠房內各種監(jiān)測儀器較多，重要的
參數(shù)還應采用三點測量，以防因單個儀器的經常故障
誤報而導致監(jiān)控人員麻痹，失去對真實事故的正確判
斷。此外，還應定期對各種監(jiān)測設備進行檢測、標定和
維護，及時更換損壞的設備，減小誤報的發(fā)生概率。
4 封閉煤氣化廠房的建筑防火防爆措施
由于生產過程中存在H。，煤氣化廠房屬于甲類廠
房，根據(jù)《建筑設計防火規(guī)范》GB50016—2o06(以下簡
稱《建規(guī)》)的要求，甲類廠房宜采取敞開或半敞開式
布置。然而，為了實現(xiàn)資源的就地轉化利用，我國很大
一部分的煤氣化廠房建在了內蒙古、黑龍江等煤炭資
源豐富的嚴寒地區(qū)，這些地區(qū)的煤氣化廠房一般采取
封閉布置。與敞開布置相比，封閉布置增加了可燃氣
體聚集的可能性，同時也加大了可燃氣體爆炸對建筑
和設備的破壞力，因此封閉式煤氣化廠房需要采取泄
壓和通風設施。
4．1 泄壓設施
為了減小爆炸破壞力，封閉煤氣化廠房的外部圍
護除樓梯間部位和為滿足防火間距要求而設置防火
墻的部位外，均應采用鍍鋅壓型鋼板墻、彩鋼巖棉夾
芯板以及玻璃窗等重量不大于60 kg／mz的材料，把外
部圍護部分盡可能設計為泄壓面。但是由于受建筑布
局的限制，即使所有可利用的外圍護部分均設計為泄
壓面，大部分煤氣化廠房的泄壓面積仍不能滿足《建
規(guī)》中有關對H 的要求(泄壓比為0．25)，但能滿足
CO(泄壓比為0．11)的泄壓要求。
由于氣化廠房生產的合成氣為混合氣體，內部含
有c0 和水蒸氣等惰性氣體，且H 和c0的體積比值
約為1：1．2，因此實際混合氣的泄壓比要小于0．25，
并且惰性氣體的存在會降低爆炸壓力和爆炸壓力上
升速率。試驗證明，H 中含有20％的N。時，最大爆炸壓
力將下降約10％，最大爆炸壓力上升速率將下降約
50％，且惰性氣體的含量越大，爆炸壓力和爆炸壓力上
升速率的降低幅度越大。因此可適當?shù)亟档蛯γ簹饣?
廠房泄壓比的要求，但泄壓面積宜分層計算且吊裝孔
等開口不應計人泄壓面積內。
2012年4月 胡宜磊等：濕法煤氣化廠房的火災危險性及其防火防爆措施分析 一5l一
4．2 通風設施
為防止泄漏的可燃氣體聚集，封閉煤氣化廠房的
外圍護墻體應最大限度地設置輕質可開啟外窗，生產
時窗戶應保持敞開。由于冬季檢修，為防凍需要關閉
窗戶，為保證在事故狀態(tài)下能盡快地排出可燃氣體，
防止氣體聚集發(fā)生爆炸，廠房內應設置機械事故通風
系統(tǒng)。事故通風系統(tǒng)的換氣次數(shù)建議按《化工采暖氣
通風與空氣調節(jié)設計規(guī)定》(HGT 20698—2000)對c0稀
釋通風量的要求(15次／h)進行設計，且每層均應設
計事故機械通風系統(tǒng)。在樓層上部梁板可能產生氣體
積聚的空間，應設計斜流風機，通過風管排風，并根據(jù)
實際情況，確定吸風口的具體位置，保證在所有高度
大于100ⅡⅡn的梁間均設置吸風口，且吸風口上緣至
頂棚平面或屋頂距離不大于0．1 m。機械事故通風系
統(tǒng)應注意防止可燃氣體倒吸。
參考文獻：
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動化及儀表，1998，25(4)：16—2O．
Fire Risk and Fire／explosion Prevention M ethod During Operation of
the W et-feed Coal Gasification Plant House
Hu Yilei ，Ni Zhaopeng2 and Huang Xin
(1．General Fire Brigade Inner Mongolia Autonomous Region，Hohhot Inner Mongolia 010070，China；
2．Tianjin Firefighting Research Institute of MPS，Tianjin 300381，China)
Abstract Based on the pmcess characteristics of the wet-feed coal gasification，the fire risks of coal water slurry，
pure oxygen with high pressure and crude gas were analyzed，the fire risk factors of the plant house were discussed，and
the afected areas of the explosion and jet fire caused by escaped crude gas Were calculated．Some methods were advised to
prevent fire and explosion in the wet-feed coal gasification plant house on controlling ignition source，preventing forming
explosive gas mixture and discovering and han dling accidents promptly．The methods of pressure relief and ventilation of
enclosed plant house were also discussed．
Key words wet—feed coal gasification，fire risk，fire prevention，explosion prevention
產業(yè)動態(tài)：標題新聞
·2011年，新疆實現(xiàn)原煤產量1．2億t，在保障區(qū)內煤炭供需的同時，實現(xiàn)“疆煤東運”2 000多萬t，主要運往甘肅、
寧夏等地。
·三一重裝國際控股有限公司將與三一集團、i一電氣合資成立“三一煤化工有限公司”，涉足煤化工領域。
·2011年，我國甲醇產量同比增加49．9％。
·2011年，我國原煤生產總量達35．2億t，同比增加8．7％。
·2012年3月6日，大唐多倫煤化工公司46萬t／a MTP項目首批聚丙烯產品成功下線。
·2012年3月13日，冀中能源焦爐煤氣綜合利用項目一期將2．3億m 焦爐煤氣轉化為9 000萬mS／a天然氣項目在
井陘礦區(qū)循環(huán)經濟工業(yè)園開工。
·2012年3月9日，山西金暉集團37 378 mS／h焦爐煤氣制天然氣項目在拜城縣重化工工業(yè)園開工建設。
·2011年全國甲醇產量排名前3位的企業(yè)分別是神華集團、山西晉城無煙煤礦業(yè)集團、中?；瘜W。
·大唐國際克什克騰煤制天然氣項目煤氣變換冷卻及脫氧站將于4月30日中交。
·2011年美國煤炭出口超過1．07億t，創(chuàng)20年來的最高水平。
·2012年4月10日，神華鄂爾多斯20億m3／a煤制天然氣項目場平施工開工。
·2012年第一季度，內蒙古全區(qū)生產原煤2．397萬t，同比增長l5．4％。
·2012年4月16日，同煤集團6O萬t／a烯烴項目開工奠基。
·2012年4月19日，延長集團100萬t／a(一期50萬t／a)煤焦油加氫項目在榆林神木錦界工業(yè)園開工。

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