介紹了某醬香型白酒生產(chǎn)企業(yè)一新建廢水處理工程的設(shè)計(jì)過(guò)程。通過(guò)方案論證比較，采用“預(yù)處理—UASB—化學(xué)除氮磷—五級(jí)Bardenpho—MBR—臭氧氧化—混凝沉淀—深度處理”工藝流程，并結(jié)合建設(shè)廠址狹長(zhǎng)、分期建設(shè)的實(shí)際情況，對(duì)全流程進(jìn)行了工藝設(shè)計(jì)，工程投入使用后，出水水質(zhì)達(dá)到發(fā)酵酒精和白酒行業(yè)最嚴(yán)格的排放限值要求。

01 工程概況

1.1 工程介紹

某醬香型白酒企業(yè)為其某片區(qū)制酒車(chē)間配套新建廢水處理廠一座，該廠臨近赤水河，受廠址狹長(zhǎng)所限，本工程統(tǒng)一規(guī)劃、分期設(shè)計(jì)和建設(shè)，對(duì)應(yīng)白酒產(chǎn)能：Ⅰ期3700噸/年、Ⅱ期3 500噸/年。一期工程已建成并投入運(yùn)行。

1.2 設(shè)計(jì)水量、水質(zhì)

根據(jù)企業(yè)多年排水?dāng)?shù)據(jù)，以及充分考慮生產(chǎn)過(guò)程中排水的波動(dòng)性、易變性等因素，廢水處理廠設(shè)計(jì)規(guī)模為2 000 m3/d，其中Ⅰ期工程1 000 m3/d，Ⅱ期工程1 000 m3/d。

廢水處理廠來(lái)水均為醬香型白酒生產(chǎn)過(guò)程中排放的廢水，該廢水在不同的生產(chǎn)時(shí)段排放濃度相差較大，特別是氮、磷等指標(biāo)，在設(shè)定進(jìn)水污染物濃度時(shí)，充分考慮到了水質(zhì)濃度波動(dòng)和平均濃度兩個(gè)因素。設(shè)計(jì)進(jìn)水水質(zhì)指標(biāo)見(jiàn)表1。

1.3 排放標(biāo)準(zhǔn)

該廠位于赤水河沿岸，處理后達(dá)標(biāo)水排入赤水河附近的支流，最終匯入赤水河。排水需滿(mǎn)足《發(fā)酵酒精和白酒工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB 27631-2011）中的直接排放限值（見(jiàn)表1）。進(jìn)一步經(jīng)過(guò)深度處理單元后，主要污染物指標(biāo)可以達(dá)到地表水Ⅲ類(lèi)水質(zhì)要求（總氮指標(biāo)除外）。

1.4 工藝流程

醬酒生產(chǎn)廢水普遍具有懸浮物、有機(jī)物和氮磷、色度等污染物指標(biāo)均較高的特點(diǎn)。在不同的生產(chǎn)周期，其排水濃度波動(dòng)較大，全年排水有一定的間歇性。根據(jù)行業(yè)排放標(biāo)準(zhǔn)的要求，上述指標(biāo)均需達(dá)到非常高的去除率，才能實(shí)現(xiàn)達(dá)標(biāo)排放。由于廢水中碳、氮、磷在不同生物和化學(xué)處理單元中的去除效果不同，在設(shè)計(jì)工藝路線時(shí)，不僅要采用多級(jí)、物化生化聯(lián)合處理工藝，而且要恰當(dāng)控制好各級(jí)污染物的去除效率，以期達(dá)到全流程各項(xiàng)污染物的協(xié)同去除，盡量減少外界化學(xué)物質(zhì)的投加，節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用和外排水的含鹽量。本設(shè)計(jì)采用物理化學(xué)法預(yù)處理，以厭氧、好氧生物處理為主體，再輔以化學(xué)后處理和膜分離深度處理等多級(jí)串聯(lián)工藝，完成該廢水的達(dá)標(biāo)排放任務(wù)。具體工藝流程如圖1所示。

1.5 兩期主要工藝單元及設(shè)計(jì)參數(shù)

1.5.1 預(yù)處理單元

格柵：設(shè)三級(jí)格柵去除固形物，一級(jí)為2臺(tái)循環(huán)耙齒格柵除污機(jī)、1臺(tái)人工格柵，柵齒間隙5 mm。二級(jí)為4臺(tái)旋轉(zhuǎn)式固液分離機(jī)（每期2臺(tái)），柵網(wǎng)間隙2 mm，處理水量580 m3/h。三級(jí)為4臺(tái)旋轉(zhuǎn)式固液分離機(jī)（每期2臺(tái)），柵網(wǎng)間隙1 mm，處理水量230 m3/h。

緩沖池：有效容積206 m3。

氣?。簬Щ炷蔚娜軞鈿飧∠到y(tǒng)，2臺(tái)（Ⅱ期新增），單臺(tái)處理水量80 m3/h。

混凝反應(yīng)池：混合池4座、反應(yīng)池4座（每期各2座），有效容積36 m3。

一級(jí)沉淀池：中心傳動(dòng)幅流式沉淀池4座（每期2座），表面負(fù)荷≤1 m/h。

調(diào)節(jié)池：Ⅰ期池體有效容積2 700 m3。Ⅱ期池體有效容積2 300 m3。HRT=60 h。

事故池：Ⅰ期池體有效容積1 300 m3。Ⅱ期池體有效容積1 200 m3。HRT=30 h。

1.5.2 厭氧處理單元

采用UASB工藝，Ⅱ期與Ⅰ期相同，兩期合建，每期池體有效容積1 540 m3。常溫厭氧發(fā)酵，有機(jī)負(fù)荷Nv=8.0 kgCOD/（m3·d），COD去除率70%~80%。設(shè)出水回流，回流比按100%~200%計(jì)。無(wú)回流時(shí)，厭氧池表面負(fù)荷為0.2 m3/（m2·h），有回流時(shí)，表面負(fù)荷為0.5m3/（m2·h）。采用一管一點(diǎn)式布水方式。

1.5.3 化學(xué)處理單元

設(shè)反應(yīng)池4座，依次為吹脫除CO2、磷酸銨鎂（MAP）結(jié)晶除氮磷、羥基磷酸鈣（HAP）結(jié)晶除磷、二級(jí)混凝沉淀單元，配套幅流式沉淀池2座。Ⅱ期與Ⅰ期相同。吹脫池氣水比(4~8)∶1，MAP池、HAP池結(jié)晶反應(yīng)時(shí)間均為60 min，設(shè)置慢速攪拌，反應(yīng)pH=8~9.5。絮凝反應(yīng)時(shí)間60 min，設(shè)置慢速攪拌，反應(yīng)pH=8~95。沉淀池表面負(fù)荷為0.7 m3/（m2·h）。

1.5.4 好氧處理單元

采用帶膜分離功能的五級(jí)Bardenpho工藝，第二個(gè)好氧池內(nèi)設(shè)有浸沒(méi)式板式膜組件，大幅度提高了污泥濃度和泥水分離效率。Ⅱ期與Ⅰ期相同，共2座，單池有效池容1 100 m3，分2個(gè)序列運(yùn)行。有機(jī)負(fù)荷0.18 kgBOD5/（kgMLSS·d），平均污泥濃度8 g/L，膜通量0.3 m3/（m2·d）。污泥回流比50%~100%，混合液回流比300%~400%。總HRT=26.4 h。

1.5.5 后處理單元

臭氧氧化：臭氧氧化塔2臺(tái)，每期1臺(tái)，停留時(shí)間≥1 h；臭氧發(fā)生器2臺(tái)，單臺(tái)產(chǎn)氣量5.0 kgO3/h。

三級(jí)混凝沉淀：混凝反應(yīng)池，每期1座，有效容積32 m3。三級(jí)沉淀池，每期2座，表面負(fù)荷0.7 m3/（m2·h），沉淀時(shí)間大于2 h。

1.5.6 深度處理單元

采用“砂濾+超濾+活性炭”組合工藝，進(jìn)一步去除排水中的有機(jī)物、色度、氨氮、總氮和總磷。Ⅱ期與Ⅰ期相同，每期配置如下。

砂濾：石英砂過(guò)濾罐3臺(tái)，濾速8 m/h。

超濾：采用浸沒(méi)式超濾單元，運(yùn)行通量Flux25LMH。

炭濾：活性炭罐3臺(tái)，濾速8 m/h，內(nèi)裝高性能水處理用活性炭。

1.5.7 污泥處理單元

污泥濃縮池：2座，兩期共用。濃縮池A用于初沉污泥濃縮，濃縮池B用于其他污泥濃縮。濃縮池A表面負(fù)荷0.065 m3/（m2·h），固體通量1.3 kg/（m2·h）。濃縮池B表面負(fù)荷0.065 m3/（m2·h），固體通量0.67 kg/（m2·h）。

疊螺脫水機(jī)：4臺(tái)，每期2臺(tái)。單臺(tái)污泥處理量300 kgDS/h，按每日運(yùn)行10 h計(jì)算。脫水后污泥干重3 t/d，濕體積15 m3（80%含水率）。

污泥烘干機(jī)：2臺(tái)，每期1臺(tái)。單臺(tái)除濕量為10 t/d，預(yù)計(jì)烘干脫去10 t水后，污泥含水量為2 t/d，污泥固含量為3 t/d，總體積為5 m3左右，含水率為40%。

1.5.8 臭氣處理單元

臭氣收集系統(tǒng)：只收集預(yù)處理、污泥處理、厭氧出水吹脫池3個(gè)區(qū)域的臭氣。

生物除臭單元：兩期共用，處理能力按Ⅰ期臭氣量為2 500 m3，Ⅱ期臭氣量2 500 m3/h計(jì)。水洗區(qū)噴淋加濕流量為10 m3/h。生物脫臭填料區(qū)氣體停留時(shí)間為60 s。

02 設(shè)計(jì)要點(diǎn)

2.1 預(yù)處理單元

預(yù)處理工藝包括3個(gè)方面的功能：固液分離、懸浮物初沉和水質(zhì)水量均衡調(diào)節(jié)。

針對(duì)固形物和懸浮物的沖擊，本工程重點(diǎn)強(qiáng)化預(yù)處理過(guò)程，設(shè)三級(jí)格柵、氣浮、混凝沉淀等多種預(yù)處理措施，可確保在預(yù)處理階段高效去除固形物和懸浮物，且以上設(shè)施均設(shè)于調(diào)節(jié)池前，可防止這些固態(tài)污染物在長(zhǎng)時(shí)間的存貯過(guò)程中再次溶解釋放，增加廢水中各項(xiàng)溶解性污染物的濃度。一期運(yùn)行時(shí)發(fā)現(xiàn)初沉池表面存在大量浮渣，撇渣后仍有少量進(jìn)入調(diào)節(jié)池，為增強(qiáng)懸浮物去除效果，二期新增了氣浮設(shè)備。緩沖池的設(shè)置，是為氣浮、混凝的加藥提供相對(duì)穩(wěn)定的水量和相對(duì)均衡的水質(zhì)。

針對(duì)來(lái)水水量和水質(zhì)波動(dòng)大的特點(diǎn)，設(shè)置超大容積調(diào)節(jié)池（停留時(shí)間大于2 d）和事故池（停留時(shí)間大于1 d），且Ⅱ期與Ⅰ期預(yù)處理單元可根據(jù)來(lái)水情況在并聯(lián)和串聯(lián)模式間靈活切換。

2.2 厭氧處理單元

該廢水處理廠地處赤水河河岸斜坡上，屬侵蝕性低山河谷斜坡地貌，且該廠緊鄰赤水河。為保證后續(xù)好氧生物處理及脫氮除磷對(duì)碳源的需求，需將COD去除率控制在70%~80%，為后續(xù)處理預(yù)留較多的碳源?；谝陨蟽蓚€(gè)原因，本設(shè)計(jì)選用了技術(shù)成熟、運(yùn)行簡(jiǎn)易穩(wěn)定、施工難度小的UASB工藝，而非除碳效率高且對(duì)地載力要求高、施工難度大的IC、EGSB等高效厭氧工藝。因就地利用較為困難，本工程厭氧產(chǎn)生的沼氣，由沼氣火炬就地燃燒處理。

2.3 化學(xué)脫氮除磷單元

本工程原水中的氮磷濃度較高，僅靠好氧生物脫氮除磷是很難實(shí)現(xiàn)達(dá)標(biāo)排放，需在好氧單元前進(jìn)行化學(xué)法脫氮除磷。為盡量減少藥耗及化學(xué)藥劑對(duì)后續(xù)生化單元的影響，本設(shè)計(jì)采用 “吹脫CO2+MAP+HAP+混凝沉淀” 工藝。吹脫CO2可提高廢水pH，可減少后段化學(xué)反應(yīng)中堿的投加量，預(yù)計(jì)厭氧出水經(jīng)過(guò)化學(xué)脫氮除磷單元后，預(yù)計(jì)其TP和TN（以NH+4-N形式存在）分別小于10 mg/L和100 mg/L。

2.4 好氧處理單元

化學(xué)處理后的廢水中氮、磷仍較高，須選擇具有脫氮除磷功能的好氧生化工藝。采用具有高效脫氮性能的五級(jí)Bardenpho工藝，且將MBR引入該工藝替代二沉池。通過(guò)投加外碳源調(diào)整C/N>6，此單元氨氮和總氮去除率均可達(dá)到90%以上，預(yù)計(jì)出水TP<0.5 mg/L、TN<15 mg/L、COD<50 mg/L。MBR工藝中選用經(jīng)久耐用且操作運(yùn)行簡(jiǎn)單的板式膜，使上述好氧工藝具備了高效和運(yùn)行穩(wěn)定的雙重特性。

Ⅱ期與Ⅰ期好氧池可實(shí)現(xiàn)并聯(lián)和串聯(lián)模式靈活切換，低濃度或大水量輪次時(shí)可采用并聯(lián)模式運(yùn)行，高濃度排水輪次時(shí)可采用串聯(lián)模式運(yùn)行。

2.5 “臭氧氧化+后混凝”單元

MBR出水的色度和TP（部分TP以有機(jī)磷形態(tài)存在）兩項(xiàng)指標(biāo)仍有可能會(huì)超標(biāo)，為此選用臭氧氧化和后混凝工藝。通過(guò)強(qiáng)氧化過(guò)程，既脫色又改變含磷污染物和有機(jī)物的分子形態(tài)，再用混凝沉淀的方法，將上述微量的污染物去除，從而使有機(jī)物、氮、磷、色度等各項(xiàng)指標(biāo)均穩(wěn)定地達(dá)到GB 27631-2011（直排）排放要求（見(jiàn)表1）。

2.6 深度處理單元

為滿(mǎn)足類(lèi)地表Ⅲ水質(zhì)排放要求，有機(jī)物、氮、磷、色度等各項(xiàng)指標(biāo)仍需進(jìn)一步降低。為此本設(shè)計(jì)設(shè)置了可滿(mǎn)足更高水質(zhì)要求的深度處理單元：砂濾+浸沒(méi)式超濾+活性炭吸附。浸沒(méi)式超濾操作彈性大，運(yùn)行管理方便，維護(hù)成本低，對(duì)大分子膠體污染物有較好的去除效果，再輔以活性炭對(duì)超濾出水中的微量溶解性污染物進(jìn)行吸附，可全面降低各類(lèi)污染物濃度，為出水水質(zhì)達(dá)到類(lèi)地表Ⅲ要求提供保障。

2.7 污泥處理系統(tǒng)

本設(shè)計(jì)采用兩級(jí)脫水工藝，第一級(jí)采用疊螺式污泥脫水工藝，脫水后的污泥含水率約為80%~85%。第二級(jí)采用空氣源熱泵低溫干化設(shè)備，通過(guò)熱泵產(chǎn)生熱風(fēng)對(duì)脫水污泥進(jìn)行深度脫水，烘干后的污泥含水率低于50%，為后續(xù)的綜合利用、焚燒、填埋創(chuàng)造了條件。烘干尾氣冷凝后返回廢水系統(tǒng)進(jìn)行處理，整個(gè)烘干過(guò)程不產(chǎn)生異味。

2.8 臭氣處理系統(tǒng)

本設(shè)計(jì)選擇生物除臭工藝處理收集的尾氣。厭氧和好氧、后處理等單元基本不產(chǎn)生臭氣，因此只對(duì)預(yù)處理、厭氧出水吹脫和污泥濃縮、污泥處理等單元擴(kuò)散的尾氣進(jìn)行專(zhuān)門(mén)收集。經(jīng)過(guò)生物處理后，收集的高濃度臭氣中的NH3和H2S及其他致臭污染物，均可得到高效去除，使外排尾氣不造成周邊空氣污染，廠界臭氣濃度符合臭氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)要求。

2.9 自控與監(jiān)控設(shè)計(jì)

該廢水處理廠建設(shè)場(chǎng)地狹長(zhǎng)，長(zhǎng)350 m，寬30 m，配電系統(tǒng)設(shè)計(jì)上采用放射式與樹(shù)干式相結(jié)合的混合配電方式。全廠自動(dòng)化程度較高，設(shè)自動(dòng)控制系統(tǒng)和視頻監(jiān)控系統(tǒng)，全部數(shù)據(jù)上傳至辦公樓中控室上位機(jī)中，并設(shè)電視幕墻，可隨時(shí)監(jiān)測(cè)現(xiàn)場(chǎng)情況，方便遠(yuǎn)程控制和監(jiān)督管理。

03 工程投資

廢水廠總占地面積8 700 m2。建筑面積：Ⅰ期工程3 100 m2，Ⅱ期工程1 200 m2；構(gòu)筑物池容：Ⅰ期13 000 m3，Ⅱ期7 200 m3。土建工程費(fèi)用估算約為4 000 萬(wàn)元，工藝設(shè)備及安裝部分工程估算約為5 500 萬(wàn)元，合計(jì)總投資約為9 500 萬(wàn)元，噸水投資為4.75萬(wàn)元/m3。該投資額遠(yuǎn)高于一般工業(yè)廢水處理的投資強(qiáng)度，除與本項(xiàng)目規(guī)模較小有關(guān)外，還與本項(xiàng)目要達(dá)到的高排放標(biāo)準(zhǔn)有關(guān)。

04 運(yùn)行效果

對(duì)2021年4至6月的連續(xù)運(yùn)行數(shù)據(jù)分析如下。

4.1 進(jìn)水水量及水質(zhì)

進(jìn)水水量及水質(zhì)情況見(jiàn)圖2。日均進(jìn)水量為678.9 m3/d，進(jìn)水COD、總氮、總磷的平均濃度分別為：7 513.2 mg/L，154.3 mg/L和43.7 mg/L；峰值分別達(dá)到41 900 mg/L，1 030.5 mg/L和351.5 mg/L。

4.2 出水水質(zhì)

處理出水水質(zhì)情況見(jiàn)圖3。出水水質(zhì)能穩(wěn)定達(dá)到GB 27631-2011（直排）限值要求（見(jiàn)表1），COD、TN、TP的均值分別為：22.0 mg/L、9.64mg/L和0.1 mg/L，均遠(yuǎn)優(yōu)于標(biāo)準(zhǔn)值。此段時(shí)間深度處理單元未運(yùn)行。

05 能耗和藥耗統(tǒng)計(jì)與分析

5.1 能耗和藥耗統(tǒng)計(jì)

由于本工程未對(duì)每個(gè)處理單元單獨(dú)進(jìn)行電耗計(jì)量，故以設(shè)計(jì)參數(shù)和設(shè)備用電負(fù)荷為滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的工況，對(duì)各單元和主要用電設(shè)備進(jìn)行測(cè)算分析。本工程滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的噸水電耗為105 kW·h/m3，去除單位COD量電耗為3.0 kW·h/kg COD，遠(yuǎn)高于城市污水處理的噸水電耗（<0.5 kW·h/m3）。

各單元電耗分布如圖4所示，好氧單元電耗最高，占32.0%；其次是污泥處理單元，占27.7%；再次分別是深度處理單元占12.8%、預(yù)處理單元占11.6%、化學(xué)脫氮除磷單元占8.1%。此5個(gè)單元電耗占全廠總耗電量的92.2%。

各類(lèi)設(shè)備的電耗分布如圖5所示，電耗最高的設(shè)備是鼓風(fēng)機(jī)，占28.9%；其次是污泥烘干機(jī)，占25.1%，其他耗電量較高的設(shè)備是攪拌機(jī)和提升泵，占比分別為16.4%和10%。此4項(xiàng)電耗占全廠總耗電量的80.4%。

本工程需要投加多種化學(xué)藥劑，包括用于調(diào)節(jié)pH的氫氧化鈉、各級(jí)混凝反應(yīng)所需的聚合氯化鋁和陰離子聚丙烯酰胺、脫氮除磷所需的外碳源及除磷劑、滿(mǎn)足高品質(zhì)出水所需的粉末活性炭、污泥脫水所需的陽(yáng)離子聚丙烯酰胺以及膜清洗所需的清洗劑等。外碳源為復(fù)合液體碳源（COD當(dāng)量為100萬(wàn)mg/L），主要成分為丙三醇和乙酸鈉，其余藥劑均為工業(yè)級(jí)市售產(chǎn)品。

2021年4至6月污水處理廠累計(jì)運(yùn)行91 d，日均進(jìn)水量為678.9 m3/d，實(shí)際投加的各類(lèi)藥劑分類(lèi)匯總見(jiàn)表2、圖6、圖7。藥劑日均費(fèi)用為3 461.8元/d，噸水藥劑費(fèi)為5.1元/m3。

5.2 能耗和藥耗分析

5.2.1 脫氮能耗與藥耗

從上述統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)上看，能耗和藥耗最高的單元均是好氧單元，其中耗電最多的設(shè)備是鼓風(fēng)機(jī)，藥劑量最高的是外碳源。這是由本項(xiàng)目廢水特征和所選工藝帶來(lái)的必然結(jié)果。本項(xiàng)目廢水屬于高有機(jī)物高總氮類(lèi)廢水，從原水水質(zhì)上看，C/N>35（COD=7 000 mg/L，TN=200 mg/L），經(jīng)過(guò)預(yù)處理和厭氧處理后，總氮基本上以氨氮形式存在，且去除率很低（NH3-N=100~150 mg/L），COD則大幅下降至100~200 mg/L。在進(jìn)入好氧生物處理單元時(shí)，廢水水質(zhì)特征由高C/N變成了低C/N類(lèi)廢水。通常可通過(guò)將部分原水超越厭氧單元引入好氧單元，借助原水中高濃度的COD來(lái)調(diào)整好氧單元的C/N，但醬香型白酒廢水中含有較多難于降解的有機(jī)物成分（主要來(lái)源于窖底水），在C/N調(diào)整至5~6后，原水中這部分有機(jī)物（約100 mg/L左右）很難在好氧單元中去除，給COD達(dá)標(biāo)帶來(lái)極大的困難。因此，這類(lèi)廢水在工藝選擇和工藝流程設(shè)計(jì)時(shí)，面臨兩難的選擇：要充分利用原水中的內(nèi)碳源，就會(huì)面臨末端COD不達(dá)標(biāo)的困難；不利用原水中的內(nèi)碳源，則會(huì)面臨低C/N比脫氮的困難。根據(jù)現(xiàn)有的工程經(jīng)驗(yàn)，選擇厭氧高效去除COD和好氧單元補(bǔ)充外碳源這一策略，是目前最為可靠的技術(shù)路線，可以保證脫氮效果和COD達(dá)標(biāo)，本項(xiàng)目即采用了這一技術(shù)路線。

本項(xiàng)目厭氧和二級(jí)混凝出水COD為100~200 mg/L（均值150 mg/L），TN為80~150 mg/L（均值100 mg/L）。在好氧單元（五級(jí)Bardenpho+MBR），通過(guò)投加外碳源COD約500 mg/L，將C/N調(diào)整至C/N≥6，同時(shí)控制內(nèi)回流比為r=400%，外回流比為R=100%，可實(shí)現(xiàn)COD去除率>90%、脫氮去除率>85%[ηTN=（R+r）/（1+R+r）]。再經(jīng)過(guò)后續(xù)單元處理后，可滿(mǎn)足COD<50 mg/L、TN<15 mg/L的排放要求。好氧單元鼓風(fēng)機(jī)除了為氧化氨氮供氧和提供MBR膜擦洗空氣外，還要為氧化過(guò)量投加的外碳源（約為氨氮量的3倍，300 mg/L左右）供氧，由此導(dǎo)致好氧單元和鼓風(fēng)機(jī)耗電量在全流程中占比最高。外碳源用量與廢水中的總氮密切相關(guān)，一方面來(lái)水總氮濃度高，對(duì)外碳源需求量大，同時(shí)高效能的外碳源價(jià)格也較高，由此導(dǎo)致外碳源的費(fèi)用在全流程藥耗中占比最高。

通過(guò)上面的分析可以看出，在高有機(jī)物高總氮類(lèi)廢水處理方面，我們現(xiàn)有的工藝技術(shù)存在較為顯著的高能耗和高藥耗的弊端，市場(chǎng)急需能滿(mǎn)足低C/N廢水高效脫氮需求的新工藝。根據(jù)目前低碳脫氮技術(shù)的研究進(jìn)展，以厭氧氨氧化技術(shù)為代表的新工藝有望在這一領(lǐng)域得到應(yīng)用，該技術(shù)可實(shí)現(xiàn)節(jié)省60%的供氧電耗和節(jié)省100%的外碳源，與現(xiàn)有工藝相比具有顯著的經(jīng)濟(jì)性。針對(duì)目前傳統(tǒng)生物脫氮工藝而言，只能通過(guò)精細(xì)化管理，通過(guò)在線監(jiān)測(cè)好氧單元進(jìn)水中的NH3-N濃度，精確控制外碳源投加量和鼓風(fēng)機(jī)供氧量，從而達(dá)到節(jié)約電能和減少藥耗的目的。長(zhǎng)遠(yuǎn)來(lái)看，還是要依靠技術(shù)進(jìn)步，擺脫傳統(tǒng)硝化反硝化脫氮工藝的限制，實(shí)現(xiàn)厭氧氨氧化技術(shù)類(lèi)低碳低耗脫氮。

5.2.2 污泥處理能耗與藥耗

本項(xiàng)目中能耗占比第二的單元是污泥處理，電耗最大的設(shè)備是污泥烘干機(jī)。來(lái)水中懸浮物很高（SS約為2 000 mg/L），通過(guò)大量投加PAC去除懸浮物的同時(shí)，會(huì)生成大量的初沉污泥，同時(shí)好氧單元由于過(guò)量外碳源的投加也會(huì)生成較多的剩余生物污泥。污泥處理單元每日要處理約20 m3的濃縮污泥（含水率是95%）。由于外運(yùn)污泥含水率要求達(dá)到50%以?xún)?nèi)，僅依靠一級(jí)污泥脫水（疊螺脫水機(jī)）不能滿(mǎn)足需求，需要配套污泥干化設(shè)備。本項(xiàng)目選用較為節(jié)電的空氣源熱泵烘干機(jī)，烘干機(jī)每去除1 m3水份約耗電150 kW·h，烘干后的污泥含水率控制在45%~50%。污泥脫水單元只使用陽(yáng)離子PAM，其藥耗約為污泥干重的1%，處于正常用藥范圍。

5.2.3 預(yù)處理能耗與藥耗

預(yù)處理單元的能耗占比第三。全流程藥耗占比第二的是PAC、第三是NaOH。PAC與NaOH主要用于預(yù)處理單元。來(lái)水酸度較高，且以有機(jī)酸為主，pH通常為5~6，需要投加大量的NaOH調(diào)節(jié)pH至6以上，為混凝反應(yīng)和生物處理提供合適的反應(yīng)環(huán)境。由于來(lái)水波動(dòng)性較大，且混凝段設(shè)置在調(diào)節(jié)池之前，按平均水量和水質(zhì)固定加藥量并不科學(xué)，常常存在欠加和過(guò)量投加的現(xiàn)象。在二期設(shè)計(jì)時(shí)，在預(yù)處理單元前端設(shè)置了一個(gè)較?。℉RT=2h）的緩沖池，將加藥與來(lái)水提升流量、pH連鎖控制，以節(jié)省PAC和NaOH用量。

06 結(jié)語(yǔ)

針對(duì)醬香型酒生產(chǎn)排水的特點(diǎn)、結(jié)合既往經(jīng)驗(yàn)，本設(shè)計(jì)采用“預(yù)處理—厭氧—化學(xué)脫氮除磷—五級(jí)Bardenpho+MBR—深度處理”組合工藝，該類(lèi)廢水經(jīng)處理后可以穩(wěn)定地達(dá)到GB 27631-2011排放標(biāo)準(zhǔn)（直排）限值的要求，進(jìn)一步經(jīng)過(guò)深度處理，可達(dá)到類(lèi)地表Ⅲ水質(zhì)要求。該工程Ⅰ期已于2020年9月建成投用，各項(xiàng)設(shè)施運(yùn)行良好，達(dá)到了設(shè)計(jì)目標(biāo)。