隨著電力技術和電力工業(yè)的不斷發(fā)展,我國發(fā)電機組不斷地向高參數、大容量方向發(fā)展,因此鍋爐對給水品質的要求也越來越高。為了保證機組安全運行,我國在亞臨界及以上參數的機組基本采用凝結水精處理系統(tǒng),以除去凝結水中各種雜質,確保給水品質符合要求。
　　目前我國凝結水精處理裝置基本上采用H-OH型方式運行,它是用來處理凝結水的一種較好的工藝。采用H-OH型混床處理凝結水,可以使出水的電導率在0.1μS/cm以下,通?？蛇_0.06～0.08μS/cm。但它同時把NH4+通過離子交換也除去了(此種NH4+是為了減輕熱力設備的腐蝕而加入的)。由于凝結水中NH4OH的量往往比其他雜質含量大得多,所以H-OH混床的陽樹脂交換容量90%以上都被NH4+消耗掉了,這是很不利的,而且隨后在給水系統(tǒng)中又需補充NH3,很不經濟。因此,為了不除去凝結水中的NH4+ ,提高運行經濟性,凝結水高速混床采用NH4-OH型方式運行是非常必要的。

1　混床銨化運行條件的理論分析
　　根據離子交換選擇性系數可以估算出銨化運行所要求的條件,計算公式如下:　
　  ......
　　將上述數據代入(1)、(2)、(3)、(4)式可計算出當混床出水要求Na+C5μg/L,Cl-C5μg/L時樹脂需滿足的條件,見表1。
　　從表1可以看出,陽樹脂要求的純度(即再生度)很高,一般要求在99.5%以上,這要求樹脂在分離時陰中陽(指陰樹脂中混有的陽樹脂)低于0.5%;而對陰樹脂只要求95%以上再生度,也就是陽中陰(指陽樹脂中混有的陰樹脂)低于5%即可。因此,對銨化混床而言,混合樹脂在分離時保證陰樹脂的純度要重要的多。

2　實際交換過程中RNa的摩爾分數
　　在實際應用中,當樹脂的再生度滿足了上述表1的要求時,還需考慮到當混床運行到漏NH4+時,由于樹脂離子交換反應而產生的鈉型陽樹脂和NH4型陽樹脂之比,下面對此進行估算,公式如下:
　　將上述數據代入(5)式可以推算出當入水平均Na+質量濃度為1～5μg/L,入水平均pH8.8～9.6時,混床出水開始漏NH4+時由于離子交換而產生的鈉型陽樹脂占總陽樹脂之摩爾分數,見表2。
　　同理可以計算出當混床運行到漏NH4+時,由于樹脂離子交換反應而產生的Cl型陰樹脂和OH型陰樹脂之比。實際上,在凝汽器不漏的情況下,凝結水中含Cl-總是很低(小于1μg/L),而[RCl]/([ROH]+[RCl])總是能滿足表1的要求,在此不再詳列。

3　混床銨化運行的條件
　　由表1、表2可以基本得出混床運行至漏NH4+時,繼續(xù)作為銨化混床運行的條件。
　　(1)混合樹脂再生前的分離要完全。要保證陰中陽低于0.5%,陽中陰低于5%,防止交叉污染。
　　(2)混床銨化以前控制凝結水(入口水)平均pH應在9.4以上,如果凝結水平均Na+質量濃度低于2μg/L,可將pH放寬至9.2以上,這可以通過給水加氨來實現(xiàn)。
　　(3)凝結水平均Na+質量濃度應低于5μg/L,最好能達到3μg/L以下。
　　(4)混床銨化運行后應維持凝結水pH較低運行,由表1可以看出,最好維持凝結水pH低于9.4,這一點在有關電廠的實際運行中也得到了證明。
　　(5)使用氫離子導電儀和鈉離子濃度計來共同監(jiān)測混床運行終點,電導率≤0.2μS/cm,Na+≤5μg/L。實際運行當中Na+≤5μg/L較難做到,可適當放寬到10μg/L。
　　(6)再生劑的質量要高,尤其是堿的質量要好,要求堿中NaCl含量要低于50mg/L。如果堿中含氯根較高,再生時部分陰樹脂被再生成氯型,會導致混床銨化運行后氯根漏出以至失效。
　　(7)樹脂再生后、混合前應進行充分的漂洗,以有效地避免"混合污染"問題的發(fā)生。
　　(8)凝汽器在混床運行過程中始終沒有泄露。一旦凝汽器有泄露現(xiàn)象發(fā)生,精處理混床應按H-OH方式運行。