1.3.4根據(jù)GB18218－2009進(jìn)行重大危險源辨識結(jié)果

根據(jù)GB18218－2009的規(guī)定，建設(shè)項目區(qū)域相關(guān)危險物質(zhì)構(gòu)成重大危險源的臨界量和單物質(zhì)辨識結(jié)果見表3.1—1

表3.1—1項目區(qū)域單物質(zhì)重大危險源辨識結(jié)果

根據(jù)3.7—1中隊危險物質(zhì)量的估算結(jié)果，根據(jù)GB18218—2009中的規(guī)定的重大危險源辨識標(biāo)準(zhǔn)，甲醇罐區(qū)、氨庫、硝酸罐區(qū)單獨構(gòu)成重大危險源。由于它們相距不大于500m，故可以構(gòu)成一個重大危險源。

1.3.5根據(jù)安監(jiān)管56文件進(jìn)行重大危險源辨識

?評價區(qū)域按國家安全生產(chǎn)監(jiān)督管理局安監(jiān)管協(xié)調(diào)字【2004】56號文（以下簡稱56號文）中的規(guī)定，可能需要進(jìn)行重大危險源申報的類別為壓力容器群。構(gòu)成重大危險源的申報條件為屬下列條件之一的壓力容器:

（1）?? 介質(zhì)毒性程度為極度、高度或中度危害的三類壓力容器；

（2）?? 易燃介質(zhì)，最高工作壓力≥0.1Mpa，且PV≥100Mpa·m3的壓力容器（群）

根據(jù)GB5044—85《職業(yè)性接觸毒物危害程度分級》的相關(guān)規(guī)定，評價項目中存在的一氧化碳為高度危害物質(zhì)，氨為輕度危害物質(zhì)。

1.4.1半水煤氣柜燃爆事故危害后果的定量分析

進(jìn)行燃爆危害后果分析選取6500 m3半水煤氣柜發(fā)生燃爆事故為樣本進(jìn)行危害后果計算

造氣爐產(chǎn)生半水煤氣后，在合成氨的整個流程中，大部分管道、設(shè)備中均存在一氧化碳和氫氣混合物，評價區(qū)域貯存量最大的是6500 m3的半水煤氣柜，氣柜中一氧化碳和氫氣混合物的物質(zhì)量約為0.34噸。一氧化碳的氫氣混合物泄漏時與空氣均形成爆炸性混合物，可以用蒸汽云爆炸的傷害模型計算。

首先用范登伯格和蘭諾伊公式估計蒸汽云爆炸的TNT當(dāng)量WTNT：

WTNT=1.8AWfQf/QTNT

式中1.8－地面爆炸系數(shù)；

A—????????? 蒸汽云的TNT當(dāng)量系數(shù)，取a=0.04；

WTNT—蒸汽云的TNT當(dāng)量，Kg；

Wf－蒸汽云中燃料的總物質(zhì)量，Kg；

Qf—燃料的燃燒熱，MJ/Kg；

QTNT—TNT的爆熱，QTNT=4.52MJ/Kg

用下式計算死亡半徑R

R=13.6（WTNT/1000）^0.37

由于半水煤氣為混合物組成，為了簡便計算，取其中占比例最多的物質(zhì)一氧化碳和氫氣為代表進(jìn)行計算，其誤差在允許范圍。一氧化碳和氫氣混合物的量為0.9t（CO0.41t，H₂0.4t），一氧化碳和氫氣的燃燒熱值分別為10.1MJ/Kg和120.5MJ/Kg，取其所占組分的平均燃燒熱值為48.12MJ/Kg，將其物質(zhì)量、燃燒熱帶入公式中，可計算出其死亡半徑為11.8m。

1.4.2甲醇儲罐火災(zāi)事故危害后果的定量分析

?甲醇罐區(qū)發(fā)生火災(zāi)時，一般情況下，火勢迅猛，并伴隨著可燃性混合氣體的爆炸。甲醇儲罐發(fā)生火災(zāi)爆炸，使罐體遭到破壞。灌頂炸裂后，形成池水燃燒，產(chǎn)生強烈的熱輻射，使周圍物體和人員受到熱輻射的危害。火災(zāi)事故對甲醇儲罐周邊設(shè)施及人員的熱輻射危害程度與甲醇儲量、燃燒時間、事故中心距離等多種因素有關(guān)。

⑴池火災(zāi)時的池直徑

初始火災(zāi)時液池直徑為甲醇罐直徑即D=7.6m

火災(zāi)最盛時，液池直徑應(yīng)為防火堤內(nèi)所形成的當(dāng)量直徑，擬建甲醇罐區(qū)4臺甲醇儲罐單排設(shè)在同一防火堤內(nèi)，防火堤長28m，寬28m，火災(zāi)最盛期液池直徑為：

D=31.6m

⑵池火災(zāi)的火焰高度

池火災(zāi)時的火焰高度與池液直徑、周圍空氣密度、重力加速度、甲醇的燃燒速度等因素有關(guān)，可按下式計算：

?h=84r【dm/dt/p/（2gr）^0.5】^0.6

式中：h—火焰高度m

????? r—池液半徑m

????? p—周圍空氣密度，取1.16Kgm³

????????? dm/dt燃燒速度

甲醇燃燒速度按吳宗之等編著的《危險評價方法及應(yīng)用》中公式計算得到0.0173Kg（m²）

將各參數(shù)帶入可得到：

甲醇儲罐初期池火災(zāi)時火焰高度為：h=5.9m‘

甲醇儲罐盛期池火災(zāi)時的火焰高度為：h=15.4m

⑶熱輻射的通量

?液池燃燒時放出的總輻射為：

Q初=5429KW

Q盛=1993KW

1.4.3毒物泄漏危害后果分析

毒物泄漏的危害后果分析序曲200m³液氨儲罐發(fā)生破裂的事故進(jìn)行危害后果定量分析。

氨屬于Ⅳ級毒物，泄漏擴(kuò)散將對人體造成傷害。架設(shè)液氨儲罐破裂，則蒸發(fā)蒸汽的體積用下式計算：

V=m³（273+t₀）22.4Wc（t-t₀）/273Mq

式中;W為液化氣體質(zhì)量，取液氨罐最大存放量，t為原液體溫度，取20攝氏度，t₀為標(biāo)準(zhǔn)沸點，?。?3℃，c為介質(zhì)比熱，取4.6。q為汽化熱，取1.37×10³KJ/Kg,M為相對分子質(zhì)量，取17。

蒸汽與空氣混合形成有毒氣體，假設(shè)有毒空氣以半球型向地面擴(kuò)散，則有毒空氣擴(kuò)散半徑計算：

R=197m

可計算液氨庫出現(xiàn)一個100³液氨儲罐破裂時有毒液化氣體容器破裂時毒害區(qū)最大死亡半徑為197m（200m³液氨罐破裂）