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LNG儲(chǔ)罐混凝土外罐豎向預(yù)應(yīng)力筋的張拉順序

文檔作者：張?jiān)品?許麗佳李寧袁朝慶張音文檔來(lái)源： 1．東北石油大學(xué)土木建筑工程學(xué)院 2．東北石油大學(xué)黑龍江省防災(zāi)減災(zāi)及防護(hù)工程重點(diǎn)實(shí) 驗(yàn)室 3．大慶油田工程建設(shè)有限公司油建公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年02月06日
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大 慶 石 油 學(xué) 院 學(xué) 報(bào)
JouRNAL OF DAQING PETROLEUM INSTITUTE
第35卷 第6期 2011年12月
Vo【．35 No．6 Dec． 2011
LNG儲(chǔ)罐混凝土外罐豎向預(yù)應(yīng)力筋的張拉順序
張?jiān)品?，許麗佳 。，李 寧 ，袁朝慶 ，張 音。
(1．東北石油大學(xué)土木建筑工程學(xué)院，黑龍江大慶 163318； 2．東北石油大學(xué)黑龍江省防災(zāi)減災(zāi)及防護(hù)工程重點(diǎn)實(shí)
驗(yàn)室，黑龍江大慶 163318； 3．大慶油田工程建設(shè)有限公司油建公司，黑龍江大慶163000)
摘要：針對(duì)某50 000 m。LNG儲(chǔ)罐(液化天然氣儲(chǔ)罐)外罐豎向預(yù)應(yīng)力筋張拉順序，根據(jù)混凝土和預(yù)應(yīng)力鋼絞線的
本構(gòu)關(guān)系，應(yīng)用ANSYS有限元軟件，建立LNG儲(chǔ)罐混凝土外罐和預(yù)應(yīng)力鋼絞線有限元模型．通過(guò)等效降溫法模擬預(yù)應(yīng)
力筋的張拉，實(shí)現(xiàn)四點(diǎn)、三點(diǎn)、二點(diǎn)對(duì)稱張拉模擬實(shí)驗(yàn)，在不同張拉方法下得到儲(chǔ)罐外罐應(yīng)力、位移及其變化規(guī)律．結(jié)果表
明：二點(diǎn)對(duì)稱張拉應(yīng)力普遍偏小，應(yīng)變與三點(diǎn)對(duì)稱張拉相似且低于四點(diǎn)對(duì)稱張拉，二點(diǎn)對(duì)稱張拉優(yōu)于其他張拉方式．建議
實(shí)際LNG儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)、施工時(shí)采用二點(diǎn)對(duì)稱張拉豎向預(yù)應(yīng)力筋．
關(guān)鍵詞：LNG儲(chǔ)罐；張拉順序；等效降溫法；對(duì)稱張拉；有限元分析
中圖分類號(hào)：TE85 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1000—1891(2011)06—0085—04
0 引言
隨著世界范圍內(nèi)能源消耗的不斷增長(zhǎng)，天然氣作為一種優(yōu)質(zhì)、高效、清潔的能源被廣泛應(yīng)用于各個(gè)領(lǐng)
域．2020年天然氣用量將超越石油，成為世界第一大能源_】]．為滿足液化天然氣儲(chǔ)存的需要，緩解國(guó)內(nèi)尤
其是東部沿海地區(qū)液化天然氣的供應(yīng)不足，我國(guó)在東部沿海地區(qū)積極建設(shè)和籌備建造液化天然氣接收終
端和貯存設(shè)施．LNG儲(chǔ)罐(液化天然氣儲(chǔ)罐)以其儲(chǔ)量大、占地少，而且具有很好的安全性、穩(wěn)定性和耐久
性等優(yōu)點(diǎn)，成為國(guó)際上主要天然氣儲(chǔ)存手段L1]．
在實(shí)踐方面，1940年，俄亥俄天然氣公司建立第一座天然氣工廠，并建造3臺(tái)LNG球形儲(chǔ)罐．1954
年，出現(xiàn)第一臺(tái)用于液氧的不銹鋼雙壁絕熱平底低溫儲(chǔ)槽．從2O世紀(jì)50~80年代，雙壁絕熱平底LNG儲(chǔ)
罐容積不斷擴(kuò)大：60年代為(1～3)X 10 m。，70年代為(5～10)×10 m。，80年代已超過(guò)2O×10 m。Ez]．在
理論研究方面，Rostasy F S等研究得出低溫下不同等級(jí)的混凝土和鋼筋的強(qiáng)度、彈性模量、線膨脹系數(shù)等
參數(shù)隨溫度的變化趨勢(shì)及其相應(yīng)的取值_3]．Jeon S J等研究預(yù)應(yīng)力LNG儲(chǔ)罐的各項(xiàng)結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)結(jié)構(gòu)受力
性能的影響，得出合理的結(jié)構(gòu)參數(shù)取值_4]．目前，美國(guó)、日本、歐盟等已經(jīng)制定專門的規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)[2 ]．我國(guó)
的LNG儲(chǔ)罐的建造和設(shè)計(jì)處于起步階段，尚無(wú)大型液化天然氣貯罐國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，也無(wú)自行設(shè)計(jì)、建造的大
型液化天然氣儲(chǔ)罐，更未掌握液化天然氣核心技術(shù)．對(duì)LNG儲(chǔ)罐也缺乏系統(tǒng)的理論分析與研究，特別是
針對(duì)外罐預(yù)應(yīng)力張拉工藝方面的研究還很少．對(duì)LNG儲(chǔ)罐的研究也主要集中在罐體的抗震，以及儲(chǔ)罐與
儲(chǔ)液的固液耦合問(wèn)題的研究，對(duì)預(yù)應(yīng)力外罐的施工研究甚少．因此，對(duì)大型預(yù)應(yīng)力LNG儲(chǔ)罐施工進(jìn)行分
析與設(shè)計(jì)是保證施工安全的首要任務(wù)．
筆者針對(duì)我國(guó)預(yù)應(yīng)力LNG儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)研究及施工領(lǐng)域相對(duì)落后的現(xiàn)狀，擬對(duì)LNG儲(chǔ)罐外罐進(jìn)行預(yù)應(yīng)
力后張拉模擬試驗(yàn)，并分析預(yù)應(yīng)力罐體在預(yù)應(yīng)力施加過(guò)程中，結(jié)構(gòu)各部分的應(yīng)力、位移響應(yīng)，從而得出正確
的張拉順序，為預(yù)應(yīng)力LNG儲(chǔ)罐施工技術(shù)的改進(jìn)奠定基礎(chǔ)．
1 工程概況
LNG儲(chǔ)罐(見圖1)容積為50 000 m。，罐體內(nèi)徑為54．800 m，外徑為56．100 m，壁厚為0．650 m，內(nèi)壁
收稿日期：2Ol1—05—12；審稿人：羅敏；編輯：陸雅玲
基金項(xiàng)目：黑龍江省教育廳科學(xué)技術(shù)研究項(xiàng)目(11541002)
作者簡(jiǎn)介：張?jiān)品?1966一)，男，博士，教授，主要從事結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)方面的研究
大慶石油學(xué)院學(xué)報(bào) 第35卷2011年
高度為29．300 m，上面形成環(huán)梁及穹頂半徑為54．
800 m，矢高為7．342 m，穹頂厚度為0．400 m．罐體
支承在樁基上，底板厚度為0．900～1．200 m，直徑
為59．100 m．底板與零米地坪架空1．500 m，樁基
采用286根 800PHCAB樁型，樁長(zhǎng)為57 mc引．
外罐罐壁采用C4o混凝土；鋼筋布置采用普通
鋼筋與后張法無(wú)黏結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋結(jié)合，預(yù)應(yīng)力筋采
用鋼絞線D一15．200 m(D 為直徑)，鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)
度f(wàn)p k一1 860 N／mm ，鋼絞線設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)。 ===1 320
N／mm ；普通鋼筋采用HRB400級(jí)鋼筋r6]．
2 有限元數(shù)值模擬
2．1 假設(shè)條件
2．1．1 材料
預(yù)應(yīng)力混凝土穹項(xiàng)
環(huán)梁
預(yù)應(yīng)力混凝土穹頂
環(huán)梁
檁條 吊頂
預(yù)應(yīng)力混凝土外墻
l
50 000 m。LNG TANK
l
l
I
外墻基礎(chǔ)平臺(tái)內(nèi)罐墊層i圭量
保溫材料
鎳鋼內(nèi)罐
圖1 預(yù)應(yīng)力LNG儲(chǔ)罐剖面
所用材料采取非線性彈性理論，認(rèn)為應(yīng)力～應(yīng)變關(guān)系不再是線性，卸載后沒有殘余應(yīng)變，應(yīng)力狀態(tài)完
全由應(yīng)變狀態(tài)決定．
(1)混凝土．對(duì)于單軸受拉狀態(tài)下的混凝土，其破壞準(zhǔn)則取拉應(yīng)力達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)為準(zhǔn)，而混凝土
受壓的本構(gòu)關(guān)系計(jì)算式采用Kent—Park模型的經(jīng)驗(yàn)公式．
(2)普通鋼筋．假設(shè)混凝土與普通鋼筋之間沒有相對(duì)滑移，對(duì)鋼筋和混凝土采用整體式方法建立模型．
同時(shí)，根據(jù)強(qiáng)度等效原則，將普通鋼筋的體積轉(zhuǎn)化為混凝土的體積．
(3)預(yù)應(yīng)力筋．對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋采用彈性強(qiáng)化模型，屈服前為完全彈性的，屈服后的應(yīng)力一應(yīng)變關(guān)系簡(jiǎn)化
為平緩的斜直線，取E 一0．01E (E 為屈服前彈性模量， 為屈服后彈性模量)[7-9]．
2．1．2 邊界
(1)假設(shè)儲(chǔ)罐底部與地面固接，罐底任何方向沒有位移．
(2)當(dāng)施加預(yù)應(yīng)力時(shí)，假設(shè)預(yù)應(yīng)力筋端部與混凝土沒有相對(duì)移動(dòng)，即預(yù)應(yīng)力筋沒有內(nèi)縮．
(3)不考慮預(yù)應(yīng)力筋張拉后的應(yīng)力損失Elo-l x]．
2．2 有限元模型
在ANSYS有限元軟件中，混凝土單元類型選擇SOLID65單元，預(yù)應(yīng)力鋼筋單元類型選擇LINK8單
元 一 引．
單元?jiǎng)澐植捎糜成渚W(wǎng)格劃分(mapped meshing)，每個(gè)單元均為六面體．為實(shí)現(xiàn)混凝土和預(yù)應(yīng)力筋的
組合，要求混凝土單元和預(yù)應(yīng)力筋單元共用節(jié)點(diǎn)，采用體分割法或獨(dú)立建模耦合法實(shí)現(xiàn)．采用獨(dú)立建模耦
合法實(shí)現(xiàn)預(yù)應(yīng)力鋼筋和混凝土之間力的傳遞．首先分別建立混凝土和預(yù)應(yīng)力鋼筋模型；而后對(duì)其進(jìn)行網(wǎng)格
劃分，使混凝土單元和鋼筋單元共用節(jié)點(diǎn)共同作用；最后對(duì)預(yù)應(yīng)力筋采用等效降溫法模擬預(yù)應(yīng)力效應(yīng)．
LNG儲(chǔ)罐外罐罐壁與豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋耦合模型及有限元約束模型見圖2和圖3．
圖2 預(yù)應(yīng)力LNG儲(chǔ)罐耦合模型 圖3 預(yù)應(yīng)力LNG儲(chǔ)罐有限元約束模型
第6期 張?jiān)品宓龋篖NG儲(chǔ)罐混凝土外罐豎向預(yù)應(yīng)力筋的張拉順序
3 豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉實(shí)驗(yàn)
3．1 張拉方案
預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力荷載通過(guò)等效溫度的方式施加．根據(jù)鋼筋熱脹冷縮原理，即鋼筋施加預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生
的變形等于溫度的變化產(chǎn)生的變形，計(jì)算公式 ¨ 為
T 一 ， (1)
式中：T為施加的溫度；F為實(shí)際施加的力；E為鋼筋彈性模量；A為鋼筋面積； 為鋼筋的線膨脹系數(shù)．
實(shí)驗(yàn)采用四點(diǎn)、三點(diǎn)、二點(diǎn)對(duì)稱張拉的3種方案．由于在全罐中配置豎向預(yù)應(yīng)力筋120根，為合理而簡(jiǎn)
便地分析其應(yīng)力、位移變化規(guī)律，每種張拉方案都以5根筋為-d,組，四點(diǎn)對(duì)稱張拉方案有6組，三點(diǎn)對(duì)稱
張拉方案有8組，二點(diǎn)對(duì)稱張拉方案有12組．
(1)豎向預(yù)應(yīng)力筋四點(diǎn)順時(shí)針對(duì)稱張拉方
法見圖4．其中① 標(biāo)記點(diǎn)處同時(shí)張拉預(yù)應(yīng)力
筋，進(jìn)行數(shù)值模擬，計(jì)算得到混凝土的最大應(yīng)
力、位移．接著順時(shí)針張拉②標(biāo)記點(diǎn)預(yù)應(yīng)力筋， ①
然后順時(shí)針繼續(xù)張拉，直至所有預(yù)應(yīng)力筋張拉
結(jié)束．
(2)豎向預(yù)應(yīng)力筋三點(diǎn)順時(shí)針對(duì)稱張拉
方法見圖5，實(shí)驗(yàn)過(guò)程同方法(1)．
(3)豎向預(yù)應(yīng)力筋二點(diǎn)順時(shí)針對(duì)稱張拉方
法見圖6，實(shí)驗(yàn)過(guò)程同方法(1)．
．
、
‘
①
(a)同時(shí)張拉預(yù)應(yīng)力筋
① <
)
(b)順時(shí)針‘張拉預(yù)應(yīng)力筋
圖4 豎向預(yù)應(yīng)力筋順時(shí)針?biāo)狞c(diǎn)對(duì)稱張拉
①
②
(a)1．j Fl~張拉預(yù)應(yīng)力筋(b)Jlli,~時(shí)針張拉預(yù)應(yīng)力筋 (a)同時(shí)張拉預(yù)應(yīng)力筋 (b)順時(shí)針張拉預(yù)應(yīng)力筋
圖5 豎向預(yù)應(yīng)力筋順時(shí)針三點(diǎn)對(duì)稱張拉 圖6 豎向預(yù)應(yīng)力筋順時(shí)針二點(diǎn)對(duì)稱張拉
在實(shí)際工程中常規(guī)采用的分步一次加載法是按照整體結(jié)構(gòu)計(jì)算模型下，對(duì)每個(gè)施工步當(dāng)前累積荷載
一次性加載，進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，而不考慮之前的施工加
載結(jié)構(gòu)力學(xué)響應(yīng)變化過(guò)程的影響．
該方法力學(xué)概念簡(jiǎn)單，易于掌握，一般的結(jié)構(gòu)分
析軟件均能計(jì)算實(shí)現(xiàn)．對(duì)預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行一次張拉，采
用后張無(wú)黏結(jié)法、有限元分析等效降溫法，由式(1)及
表1計(jì)算得出，初始溫度為0℃ ，降溫至一770℃．
3．2 不同張拉順序結(jié)果
表1 張拉控制應(yīng)力允許值
注：fp k為預(yù)應(yīng)力筋的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度
利用ANSYS有限元分析軟件，對(duì)豎向預(yù)應(yīng)力筋四點(diǎn)、三點(diǎn)和二點(diǎn)對(duì)稱張拉進(jìn)行模擬實(shí)驗(yàn)，得出不同
張拉方法下，張拉過(guò)程中的外罐的最大應(yīng)力與最大位移數(shù)據(jù)，結(jié)果見表2—4．
3．3 結(jié)果分析
根據(jù)四點(diǎn)、三點(diǎn)、二點(diǎn)對(duì)稱張拉順序下最大應(yīng)力、位移計(jì)算結(jié)果，繪制圖7和圖8．根據(jù)表2—4及圖7
— 8曲線可以看出：
(1)應(yīng)力方面．第一組筋張拉完成后，二、三、四點(diǎn)對(duì)稱張拉下混凝土的最大應(yīng)力為6．93 MPa，在整個(gè)
· R7 ‘
大慶石油學(xué)院學(xué)報(bào) 第35卷2011年
張拉過(guò)程中最大，原因是剛開始張拉時(shí)存在應(yīng)力分布集中．由圖7可以看出，二點(diǎn)對(duì)稱張拉的最大應(yīng)力降
低較其他方案的快，并且降低后其最大應(yīng)力始終保持在5．8～6．0 MPa之間，比較穩(wěn)定且變化平緩．在預(yù)
應(yīng)力張拉過(guò)程中，二點(diǎn)對(duì)稱張拉的混凝土應(yīng)力較小，變化穩(wěn)定，對(duì)墻體的破壞力要小一些．
表2 豎向四點(diǎn)對(duì)稱張拉外罐混凝土最大應(yīng)力、位移
a 最滅位榜／m m
表3 豎向三點(diǎn)對(duì)稱張拉外罐混凝土最大應(yīng)力、位移
＼
R
皿礙
0 10 20 3O 4O 5O 6O 7O 8O 9O 100 110 120
張拉預(yù)應(yīng)力筋根數(shù)
圖7 豎向張拉最大應(yīng)力分析曲線
雪1．6
0 1O 20 30 4O 5O 6O 70 80 90 1(30 110 120
張拉預(yù)應(yīng)力筋根數(shù)
圖8 豎向張拉最大位移分析曲線
(2)位移變形方面．在張拉第一組預(yù)應(yīng)力筋之后，3種張拉方案的最大位移幾乎相同．四點(diǎn)對(duì)稱張拉的
最大位移出現(xiàn)在張拉6O根預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)(張拉第3組預(yù)應(yīng)力筋)，為1．658 mm；三點(diǎn)對(duì)稱張拉的最大位移
出現(xiàn)在張拉45根預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)(張拉第3組預(yù)應(yīng)力筋)，為1．634 mm；二點(diǎn)對(duì)稱張拉的最大位移出現(xiàn)在張
拉30根預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)(張拉第3組預(yù)應(yīng)力筋)，為1．628 mm．縱向?qū)Ρ?種張拉方案，張拉過(guò)程中四點(diǎn)對(duì)
稱張拉彎管混凝土位移較其他方案的偏高．因此，從變形角度分析，二點(diǎn)、三點(diǎn)對(duì)稱張拉優(yōu)于四點(diǎn)對(duì)稱
張拉．
4 結(jié)論
(1)應(yīng)用ANSYS有限元軟件模擬分析LNG儲(chǔ)罐外罐壁的應(yīng)力、位移，對(duì)預(yù)應(yīng)力筋的張拉采用等效降
溫法進(jìn)行模擬．對(duì)比四點(diǎn)、三點(diǎn)、二點(diǎn)張拉下混凝土的最大應(yīng)力、位移曲線，不同張拉順序下，應(yīng)力、位移最
終趨于相同，只是在張拉過(guò)程中，應(yīng)力、位移不同，對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的影響也不同．
(2)無(wú)論哪種張拉方式，在預(yù)應(yīng)力張拉過(guò)程中，外罐混凝土最大應(yīng)力均不超過(guò)7 MPa，僅為抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)
度(19．1 MPa)的37 9，6．因此，在實(shí)際工程中建議對(duì)外罐提前張拉預(yù)應(yīng)力筋，即當(dāng)混凝土達(dá)到75 抗壓標(biāo)
準(zhǔn)強(qiáng)度時(shí)開始張拉預(yù)應(yīng)力筋．
(3)現(xiàn)場(chǎng)施工時(shí)，四點(diǎn)對(duì)稱張拉需要的人工、設(shè)備多，但是工期短；二點(diǎn)對(duì)稱張拉與其正好相反．因此，
綜合考慮最大應(yīng)力、位移的變化，人工、設(shè)備、時(shí)間、操作面等情況，豎向二點(diǎn)張拉更符合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際施工
順序．
攀
攀
一一一∞ ∞∞ ∞∞ m m
第6期 張?jiān)品宓龋篖NG儲(chǔ)罐混凝土外罐豎向預(yù)應(yīng)力筋的張拉順序
參考文獻(xiàn)：
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《大慶石油學(xué)院學(xué)報(bào) 編輯部
任志平獲評(píng)優(yōu)秀編輯獎(jiǎng)
受教育部科技司委托，由中國(guó)高校科技期刊研究會(huì)承辦的“2011年中國(guó)高?？萍计诳瘍?yōu)秀團(tuán)隊(duì)和優(yōu)
秀個(gè)人評(píng)選活動(dòng)”結(jié)束．該活動(dòng)共評(píng)選高?？萍计诳瘍?yōu)秀團(tuán)隊(duì)50個(gè)、杰出主編30位、優(yōu)秀編輯7O名．其中
《大慶石油學(xué)院學(xué)報(bào)》編輯部任志平同志獲評(píng)優(yōu)秀編輯獎(jiǎng)．
《大慶石油學(xué)院學(xué)報(bào)》編輯部
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